的平均间隔（Sm)为0.3114mm。另外，如表1所示，表面硬度化V)为229。
[0079] 在合金成分为Cu-Sn-Bi的实施例2中，喷丸处理后的滑动面10的轮廓算术平均偏 差(Ra)为2.344皿，微观不平度十点高度(Rz)为8.286μm，凹凸的平均间隔（Sm)为0.2244mm。 另外，表面硬度化V)为231。
[0080] 在合金成分为Cu-Sn-Pb的实施例3中，喷丸处理后的滑动面10的轮廓算术平均偏 差(Ra)为1.821皿，微观不平度十点高度(Rz)为7.071皿，凹凸的平均间隔（Sm)为0.2067mm。 另外，表面硬度化V)为236。
[0081] 另一方面，如图3A、图3BW及图3C和图5A、图5BW及图5C所示，在各比较例中，没有 对滑动层101实施喷丸处理，从而滑动面100成为平滑形状，在合金成分为Cu-Sn的比较例1 中，轮廓算术平均偏差(Ra)为1.19祉m，微观不平度十点高度(Rz)为7.976μπι，凹凸的平均间 隔(Sm)为0.2378mm。另外，如表1所示，表面硬度(Ην)为116。
[0082] 在合金成分为化-Sn-Bi的比较例2中，轮廓算术平均偏差(Ra)为0.9313皿，微观不 平度十点高度(Rz)为8.091皿，凹凸的平均间隔（Sm)为0.3547mm。另外，表面硬度化V)为 116。
[0083] 在合金成分为化-Sn-饥的比较例3中，轮廓算术平均偏差(Ra)为0.5784皿，微观不 平度十点高度(Rz)为4.074皿，凹凸的平均间隔（Sm)为0.2732mm。另外，表面硬度化V)为 114。
[0084] 由W上结果可知:在实施了喷丸处理的各实施例中，在粗糖度的中屯、线0的上下两 侧形成有凹凸。另一方面，可知：在没有实施喷丸处理的各比较例中，成为基本上没有比粗 糖度的中屯、线0靠上侧的凸部的表面形状。另外，可知：与没有实施喷丸处理的情况相比，通 过实施喷丸处理，表面硬度大约提高了两倍。
[0085] (2)有无喷丸处理与耐久性之间的关系
[0086] 为了验证上述表面形状的差异对固着、磨损、侵食运样的耐久性造成的影响，使用 图1所示那样的活塞累1进行了试验。作为试验对象的滑动构件，通过实施喷丸处理而制作 了具有上述实施例1~实施例3的滑动面10的滑动轴承5和对开式轴承9,并在没有实施喷丸 处理的情况下制作了具有上述比较例1~比较例3的滑动面100的滑动轴承5和对开式轴承 9。试验条件如下所述。
[0087] 临界(cutoff)耐久试验 [008引喷出压力:0MPa~28Mpa
[0089] 循环次数:3万次循环(ON: lsec，0FF: Isec)
[0090] 油溫:60°C
[0091] 轴转速:N=1800巧 m
[0092] 图6A、图6B、图7A、图7B、图8AW及图8B是各实施例中的对开式轴承的试验前和试 验后的滑动面的显微镜照片。在此，图6A是由上述实施例1的合金成分构成且实施喷丸处理 后的对开式轴承的滑动面的试验前的显微镜照片，图6B是由实施例1的合金成分构成且实 施喷丸处理后的对开式轴承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0093] 图7A是由上述实施例2的合金成分构成且实施喷丸处理后的对开式轴承的滑动面 的试验前的显微镜照片，图7B是由实施例2的合金成分构成且实施喷丸处理后的对开式轴 承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0094] 图8A是由上述实施例3的合金成分构成且实施喷丸处理后的对开式轴承的滑动面 的试验前的显微镜照片，图8B是由实施例3的合金成分构成且实施喷丸处理后的对开式轴 承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0095] 图9A、图9B、图10A、图10B、图11AW及图11B是各比较例中的对开式轴承的试验前 和试验后的滑动面的显微镜照片。在此，图9A是由上述比较例1的合金成分构成且没有实施 喷丸处理的对开式轴承的滑动面的试验前的显微镜照片，图9B是由比较例1的合金成分构 成且没有实施喷丸处理的对开式轴承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0096] 图10A是由上述比较例2的合金成分构成且没有实施喷丸处理的对开式轴承的滑 动面的试验前的显微镜照片，图10B是由比较例2的合金成分构成且没有实施喷丸处理的对 开式轴承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0097] 图11A是由上述比较例3的合金成分构成且没有实施喷丸处理的对开式轴承的滑 动面的试验前的显微镜照片，图11B是由比较例3的合金成分构成且没有实施喷丸处理的对 开式轴承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0098] 在使用有图6A和图6B所示的合金成分为Cu-ai的实施例1的滑动构件的对开式轴 承9中，如图2A所示，利用喷丸处理在粗糖度的中屯、线0的上下形成的凹凸形状成为滑动面 上的储油部而发挥保持油膜的作用，如图6B所示，在试验后的滑动面上没有看到固着痕迹。
[0099] 另外，通过利用喷丸处理提高了滑动面的表面硬度，如图6B所示，图6A所示那样利 用喷丸处理形成的滑动面的凹凸形状残留在试验后的滑动面上。
[0100] 另一方面，在使用有图9A和图9B所示的合金成分为化-Sn的比较例1的滑动构件的 对开式轴承9中，如图3A所示那样基本上没有看到比粗糖度的中屯、线0靠上侧的凸部，所W 没有形成储油部，如图9B所示，在试验后的滑动面上看到了固着痕迹。另外，不仅在滑动面 侧看到了固着痕迹，在成为被滑动物的图1所示的轴部61上也看到了固着痕迹，由此可知： 滑动面和被滑动物相接触的滑动接触部产生了热量。
[0101] 在此，在实施例1的合金成分中，不含有具有自润滑效果的Pb，可知：即使不添加 扣，只要能够在边界润滑情况下适当地保持油膜，则能够抑制产生固着。
[0102] 同样地，在使用有图7A和图7B所示的合金成分为Cu-Sn-Bi的实施例2的滑动构件 的对开式轴承9中，也如图2B所示，利用喷丸处理在粗糖度的中屯、线0的上下形成的凹凸形 状成为滑动面上的储油部而发挥保持油膜的作用，如图7B所示，在试验后的滑动面上没有 看到固着痕迹。
[0103] 另外，通过利用喷丸处理提高了滑动面的表面硬度，因此，如图7B所示，图7A所示 那样利用喷丸处理形成的滑动面的凹凸形状残留在试验后的滑动面上。
[0104] 另一方面，在使用有图10A和图10B所示的合金成分为Cu-Sn-Bi的比较例2的滑动 构件的对开式轴承9中，如图3B所示那样基本上没有看到比粗糖度的中屯、线0靠上侧的凸 部，所W没有形成储油部，如图10B所示，在试验后的滑动面上看到了固着痕迹。另外，不仅 在滑动面侧看到了固着痕迹，在成为被滑动物的图1所示的轴部61上也看到了固着痕迹，由 此可知:滑动面和被滑动物相接触的滑动接触部产生了热量。
[0105] 在使用有图8A和图8B所示的合金成分为化-Sn-饥的实施例3的滑动构件的对开式 轴承9中，也如图2C所示，利用喷丸处理在粗糖度的中屯、线0的上下形成的凹凸形状成为滑 动面上的储油部而发挥保持油膜的作用，如图8B所示，在试验后的滑动面上没有看到固着 痕迹。
[0106] 另外，通过利用喷丸处理提高了滑动面的表面硬度，如图8B所示，图8A所示那样利 用喷丸处理形成的滑动面的凹凸形状残留在试验后的滑动面上。
[0107] 另一方面，在使用有图11A和图11B所示的合金成分为Cu-Sn-Pb的比较例3的滑动 构件的对开式轴承9中，如图3C所示那样基本上没有看到比粗糖度的中屯、线0靠上侧的凸 部，所W没有形成储油部，如图11B所示，在试验后的滑动面上看到了固着痕迹。另外，不仅 在滑动面侧看到了固着痕迹，在成为被滑动物的图1所示的轴部61上也看到了固着痕迹，由 此可知:滑动面和被滑动