物相接触的滑动接触部产生了热量。
[0108] 由W上所述内容可知：在各实施例的滑动构件中，通过利用喷丸处理在滑动面上 设置凹凸形状并提高表面硬度，能够抑制在边界润滑情况下形成的油膜发生固着和磨损， 还可知:若将各实施例的滑动构件用作图1所示的活塞累1的对开式轴承9,则耐固着性和耐 磨性提高。
[0109] 图12A、图12B、图13A、图13B、图14AW及图14B是各实施例中的滑动轴承的试验前 和试验后的滑动面的显微镜照片。在此，图12A是由上述实施例1的合金成分构成且实施喷 丸处理后的滑动轴承的滑动面的试验前的显微镜照片，图12B是由实施例1的合金成分构成 且实施喷丸处理后的滑动轴承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0110] 图13A是由上述实施例2的合金成分构成且实施喷丸处理后的滑动轴承的滑动面 的试验前的显微镜照片，图13B是由实施例2的合金成分构成且实施喷丸处理后的滑动轴承 的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0111] 图14A是由上述实施例3的合金成分构成且实施喷丸处理后的滑动轴承的滑动面 的试验前的显微镜照片，图14B是由实施例3的合金成分构成且实施喷丸处理后的滑动轴承 的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0112] 图15A、图15B、图16A、图16B、图17AW及图17B是各比较例中的滑动轴承的试验前 和试验后的滑动面的显微镜照片。在此，图15A是由上述比较例1的合金成分构成且没有实 施喷丸处理的滑动轴承的滑动面的试验前的显微镜照片，图15B是由比较例1的合金成分构 成且没有实施喷丸处理的滑动轴承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0113] 图16A是由上述比较例2的合金成分构成且没有实施喷丸处理的滑动轴承的滑动 面的试验前的显微镜照片，图16B是由比较例2的合金成分构成且没有实施喷丸处理的滑动 轴承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0114] 图17A是由上述比较例3的合金成分构成且没有实施喷丸处理的滑动轴承的滑动 面的试验前的显微镜照片，图17B是由比较例3的合金成分构成且没有实施喷丸处理的滑动 轴承的滑动面的试验后的显微镜照片。
[0115] 在使用有图12A和图12B所示的合金成分为Cu-Sn的实施例1的滑动构件的滑动轴 承5中，如图2A所示，也利用喷丸处理在粗糖度的中屯、线0的上下形成的凹凸形状成为滑动 面上的储油部而发挥保持油膜的作用，在产生喷流的、图1所示的喷出口 51附近的滑动面 上，如图12B所示，即使在试验后也没有看到侵食。
[0116] 另外，通过利用喷丸处理提高了滑动面的表面硬度，如图12B所示，图12A所示那样 利用喷丸处理形成的滑动面的凹凸形状残留在试验后的滑动面上。
[0117] 另一方面，在使用有图15A和图15B所示的合金成分为Cu-ai的比较例1的滑动构件 的滑动轴承5中，如图3A所示那样基本上没有看到比粗糖度的中屯、线0靠上侧的凸部，所W 没有形成储油部，如图15B所示，在试验后的滑动面上看到了喷流导致的侵食。
[0118] 在使用有图13A和图13B所示的合金成分为Cu-Sn-Bi的实施例2的滑动构件的滑动 轴承5中，如图2B所示，也利用喷丸处理在粗糖度的中屯、线0的上下形成的凹凸形状成为滑 动面上的储油部而发挥保持油膜的作用，在产生喷流的、图1所示的喷出口 51附近的滑动面 上，如图13B所示，即使在试验后也没有看到侵食。
[0119] 另外，通过利用喷丸处理提高了滑动面的表面硬度，如图13B所示，图13A所示那样 利用喷丸处理形成的滑动面的凹凸形状残留在试验后的滑动面上。
[0120] 另一方面，在使用有图16A和图16B所示的合金成分为Cu-Sn-Bi的比较例2的滑动 构件的滑动轴承5中，如图3B所示那样基本上没有看到比粗糖度的中屯、线ο靠上侧的凸部， 所W没有形成储油部，如图16Β所示，在试验后的滑动面上看到了喷流导致的侵食。
[0121] 在使用有图14Α和图14Β所示的合金成分为Cu-Sn-Pb的实施例3的滑动构件的滑动 轴承5中，如图2C所示，也利用喷丸处理在粗糖度的中屯、线0的上下形成的凹凸形状成为滑 动面上的储油部而发挥保持油膜的作用，在产生喷流的、图1所示的喷出口 51附近的滑动面 上，如图14B所示，即使在试验后也没有看到侵食。
[0122] 另外，通过利用喷丸处理提高了滑动面的表面硬度，如图14B所示，图14A所示那样 利用喷丸处理形成的滑动面的凹凸形状残留在试验后的滑动面上。
[0123] 另一方面，在使用有图17A和图17B所示的合金成分为Cu-Sn-Pb的比较例3的滑动 构件的滑动轴承5中，如图3B所示那样基本上没有看到比粗糖度的中屯、线0靠上侧的凸部， 所W没有形成储油部，如图17B所示，在试验后的滑动面上看到了喷流导致的侵食。
[0124] (3)喷丸处理后的对研处理
[0125] 对通过喷丸处理而成为轮廓算术平均偏差(Ra)大于Ομπι且为2.5ymW下、微观不平 度十点高度(Rz)大于Own且为10.0 ymW下、表面硬度化V)为150~250的滑动层11的表面进 行了与被滑动物的对研处理。通过喷丸处理后的对研处理而形成了轮廓算术平均偏差(Ra) 大于Ομπι且为2.0ymW下、微观不平度十点高度(Rz)大于Ομπι且为7.5ymW下、滑动面的表面 硬度化V)为150~250的滑动面10。
[0126] 由W上所述内容可知:通过喷丸处理和对研处理而在滑动层的表面上形成具有用 于形成储油部的凹凸形状的滑动面，W及，通过利用喷丸处理来提高滑动面的表面硬度，能 够抑制在边界润滑情况下形成的油膜被喷流侵食，还可知:若将各实施例的滑动构件用作 图1所示的活塞累1的滑动轴承5，则耐侵食性和耐磨性提高。
[0127] 产业上的可利用性
[0128] 本发明的滑动构件即使在边界润滑情况下也呈现出了耐固着性、耐磨性、耐侵食 性，因此，适合用作承受高负荷的液压设备的轴承。
【主权项】
1. 一种滑动构件，其特征在于， 在被实施了喷丸处理的滑动层的表面上形成具有凹凸形状的滑动面，该滑动面的轮廓 算术平均偏差Ra大于Ομπι且为2.0μηι以下，微观不平度十点高度Rz大于Ομπι且为7.5μηι以下， 表面硬度Ην为150~250,该滑动面用于将被滑动物支承为能够滑动。2. 根据权利要求1所述的滑动构件，其特征在于， 在喷丸处理中，使用由表面硬度Ην为280~600的铁类金属材料构成的、粒度为180μπι~ 300μπι的球形的清理材料，使喷射距离为50mm~150mm，使清理时间为5秒~30秒。3. 根据权利要求1或2所述的滑动构件，其特征在于， 所述滑动层由喷丸处理前的表面硬度Ην为80~150的铜合金构成。4. 根据权利要求1至3中任一项所述的滑动构件，其特征在于， 所述滑动层的厚度大于〇mm且为1.5mm以下。
【专利摘要】本发明提供一种具有适合于承受高负荷环境下的硬度且耐磨性优异的滑动构件。在该滑动构件中，用于将被滑动物支承为能够滑动的滑动层的表面在被实施喷丸处理之后使该滑动层的表面形成具有凹凸形状的滑动面，该滑动面的轮廓算术平均偏差(Ra)大于0μm且为2.0μm以下，微观不平度十点高度(Rz)大于0μm且为7.5μm以下，表面硬度(Hv)为150～250。
【IPC分类】F16C33/12, F16C33/14
【公开号】CN105579722
【申请号】CN201480052974
【发明人】佐藤直树, 仓田良一
【申请人】千住金属工业株式会社
【公开日】2016年5月11日
【申请日】2014年9月25日
【公告号】WO2015046356A1