本发明涉及电气部件用引线及电气部件。
背景技术：
伴随电子仪器的小型化的要求，强烈要求作为其电源使用的电池的小型化、轻量化。另一方面，也要求针对电池的高能量密度化、高能效化。为了满足这样的要求，对在袋体的内部封入有电极及电解液等的非水电解质电池(例如锂离子电池等)的期待提高。
在如上所述的非水电解质电池中，为了将电流引出至外部，通常从袋体延伸出引线。作为引线，除了仅由铝等金属制的引线导体构成的引线以外，还已知将引线导体由热塑性树脂的绝缘层包覆的引线。而且，例如在通过袋体的开口端部的内表面将引线夹着的状态下对其开口端部进行热封，由此引线安装于袋体。
在如上所述的通过热封将引线导体安装于袋体的方法中，有可能绝缘层由于热封时的热量而熔融，引线导体与袋体的金属层短路。因此，提出了通过将绝缘层设为包含由交联聚烯烃构成的交联层，从而能够避免绝缘层的熔融(例如参照专利文献1、2)。
专利文献1：日本特开2001－102016号公报
专利文献2：日本特开2009－259739号公报
技术实现要素：
本发明的一个方式所涉及的电气部件用引线具有短条状导体、以及将该短条状导体的两面包覆的一对绝缘膜，在电气部件用引线中，在将上述短条状导体的弹性模量设为dm[pa]，将每1mm宽度的截面二阶矩设为im[m4/1mm]，且将上述一对绝缘膜的平均弹性模量设为di[pa]，将每1mm宽度的截面二阶矩设为ii[m4/1mm]的情况下，由下述算式(2)表示的绝缘膜的每1mm宽度的弹性恢复力r[n·m2/1mm]相对于由下述算式(1)表示的短条状导体的每1mm宽度的形状保持力h[n·m2/1mm]之比(r/h)小于或等于0.15，
h＝dm×im···(1)
r＝di×ii···(2)。
本发明的一个方式所涉及的电气部件具有该电气部件用引线。
附图说明
图1用于对本发明的另一个方式所涉及的锂离子电池的一个例子进行说明，是将一部分剖切而示出的示意性的斜视图。
图2是沿图1的a－a线的示意性的剖视图。
图3a用于对本发明的一个方式所涉及的电气部件用引线中的短条状导体及绝缘膜的截面二阶矩进行说明，是从长度方向观察的示意性的剖视图。
图3b是仅表示图3a的电气部件用引线的短条状导体的示意性的剖视图。
图3c是仅表示图3a的电气部件用引线的绝缘膜的示意性的剖视图。
图4a是用于对在回弹角度的评价中使用的引线进行说明的示意性的俯视图。
图4b是图4a的引线的示意性的剖视图。
图5a是用于对回弹角度的评价方法的一个工序进行说明的示意性的剖视图。
图5b是用于对图5a的下一个工序进行说明的示意性的剖视图。
图6是表示回弹角度的测定结果、与一对绝缘膜的每1mm宽度的弹性恢复力r相对于短条状导体的每1mm宽度的形状保持力h的比(r/h)之间的关系的图形。
具体实施方式
[本公开所要解决的课题]
具有上述现有的引线的非水电解质电池，大多在将上述引线折弯的状态下收容于电子仪器。因此，在上述电子仪器的制造时，有时上述非水电解质电池所具有的引线在引线导体由绝缘层包覆的部位被折弯，在维持该折弯形状的情况下送至下游工序。因此，在设想为将引线折弯而使用的情况下，期望不易发生回弹而能够适当地维持折弯形状的引线。
在这里，引线导体是铝等金属，在进行了折弯时塑性变形，产生试图保持折弯形状的力。另一方面，绝缘层是树脂等，因此在进行了折弯时弹性变形，产生试图从折弯形状复原为原来的形状的力。在该2个力中的、由绝缘层的弹性变形引起的试图从折弯形状复原为原来的形状的力更强地作用的情况下，发生上述引线无法保持弯曲形状，稍微复原为原来的形状的现象(回弹)。但是，回弹是由诸如金属制引线导体及树脂制绝缘层这样的材质不同的2个部件的相互作用而发生的复杂的现象，因此难以准确地预测在引线导体及绝缘层中应用何种部件就能够充分地抑制回弹。
本发明的目的在于提供在进行折弯使用时不易发生回弹，能够适当地维持弯曲形状的电气部件用引线及电气部件。
[发明的效果]
根据上述发明，能够提供在进行折弯使用时不易发生回弹，能够适当地维持弯曲形状的电气部件用引线、以及作业效率优异的电气部件。
[本发明的实施方式的说明]
本发明的一个方式所涉及的电气部件用引线具有短条状导体、以及将该短条状导体的两面包覆的一对绝缘膜，在该电气部件用引线中，在将上述短条状导体的弹性模量设为dm[pa]，将每1mm宽度的截面二阶矩设为im[m4/1mm]，且将上述一对绝缘膜的平均弹性模量设为di[pa]，将每1mm宽度的截面二阶矩设为ii[m4/1mm]的情况下，由下述算式(2)表示的绝缘膜的每1mm宽度的弹性恢复力r[n·m2/1mm]相对于由下述算式(1)表示的短条状导体的每1mm宽度的形状保持力h[n·m2/1mm]之比(r/h)小于或等于0.15，
h＝dm×im···(1)
r＝di×ii···(2)。
在这里，在引线中发生回弹的原因被认为是，如上所述与由短条状导体的塑性变形引起的试图保持折弯形状的力相比，由绝缘膜的弹性变形引起的试图从折弯形状复原为原来的形状的力更强地作用。因此，认为如果将由短条状导体的塑性变形引起的力增大，相反将由绝缘膜的弹性变形引起的力减小，则抑制回弹而容易维持引线的折弯形状。在这里，引线是否能够维持折弯形状，即回弹的发生容易性，被认为不仅依赖于短条状导体、绝缘膜的材质，还依赖于它们的厚度、形状。因此，本发明人发现，能够通过由将电气部件用引线的短条状导体的弹性模量及每1mm宽度的截面二阶矩设为参数的上述算式(1)表示的每1mm宽度的形状保持力，判断该电气部件用引线的短条状导体对回弹带来的影响。另外，本发明人发现，能够通过由将电气部件用引线的绝缘膜的弹性模量及每1mm宽度的截面二阶矩设为参数的上述算式(2)表示的每1mm宽度的弹性恢复力，判断该电气部件用引线的绝缘膜对回弹带来的影响。并且，本发明人发现，通过将由该电气部件用引线的绝缘膜及短条状导体引起的对回弹的影响，与一对绝缘膜的每1mm宽度的弹性恢复力相对于短条状导体的每1mm宽度的形状保持力之比相关联，将该比值设为小于或等于上述上限，从而在进行折弯使用时不易发生回弹，能够适当地维持弯曲形状。
如上所述，关于该电气部件用引线，通过将一对绝缘膜的每1mm宽度的弹性恢复力相对于短条状导体的每1mm宽度的形状保持力之比设为小于或等于上述上限，从而回弹难以发生，能够适当地维持弯曲形状。因此，在将引线折弯使用的情况下，其折弯形状容易维持，因此无需在将引线折弯后使用固接用带等而将折弯的引线固定于其他要素。其结果，该电气部件用引线能够简化折弯使用的情况下的制造工序，另外通过折弯使用，从而能够有助于省空间化。
在这里，“平均厚度”是指在任意的5点测定出的厚度的平均值。“弹性模量”是指对短条状导体及绝缘膜使用精密万能试验机(拉伸试验机)施加了拉伸变形时的ss曲线(应力－应变曲线)的上升的斜率。在该弹性模量的测定中，将拉伸试验机的样品抓持(卡盘)间隔设为50mm，以50mm/min进行拉伸。但是，在短条状导体的弹性模量测定时，由于考虑样品和试验机的夹具之间的滑动的影响，因此设为将能够对微小位移进行测定的应变计安装于样品而进行测定。此外，通过该弹性模量的测定而直接求出的是试验力[n]－移动距离[mm]曲线，但如下述算式(3)及(4)所示，设为使用样品尺寸及卡盘间隔而变换为应力[pa]－应变[％]曲线，求出弹性模量。另外，在短条状导体及绝缘膜为多层构造体的情况下，也能够通过上述的方法而求出弹性模量。并且，“一对绝缘膜的平均弹性模量”是指2片绝缘膜各自的弹性模量的测定值的平均。下面，在“平均厚度”或“弹性模量”的情况下同样地定义。
应力[pa]＝试验力[n]÷宽度[mm]÷厚度[mm]···(3)
应变[％]＝移动距离[mm]÷卡盘间隔[mm]×100···(4)
该电气部件用引线可以是180°折弯后的弯曲恢复角度小于或等于20°。根据如上所述的引线，180°折弯后的弯曲恢复角度，即回弹角度小于或等于20°，由此能够更适当地维持折弯形状，因此将引线折弯，维持其形状的作业变得更容易，作业性提高。
作为上述弹性恢复力r，优选大于或等于3.0×10－5n·m2/1mm而小于或等于6.0×10－3n·m2/1mm。根据如上所述的引线，上述弹性恢复力r处在上述范围，由此能够将该电气部件用引线的折弯后的回弹适当地减小。其结果，该电气部件用引线的折弯作业变得更容易，作业性进一步提高。
作为上述形状保持力h，优选大于或等于3.0×10－4n·m2/1mm而小于或等于6.0×10－2n·m2/1mm。根据如上所述的引线，上述形状保持力h处在上述范围，由此能够更适当地维持折弯形状，因此该电气部件用引线能够具有可适当地维持折弯形状的形状保持性。其结果，该电气部件用引线的折弯作业变得更容易，作业性进一步提高。
作为上述短条状导体的平均厚度，优选大于或等于30μm而小于或等于200μm，作为上述短条状导体的弹性模量，优选大于或等于50gpa而小于或等于300gpa。根据如上所述的引线，能够将短条状导体的形状保持力设为合适的范围，该电气部件用引线具有能够适当地维持折弯形状的形状保持性。其结果，该电气部件用引线的折弯作业变得更容易，作业性进一步提高。
作为上述各绝缘膜的平均厚度，均优选大于或等于25μm而小于或等于200μm，作为上述各绝缘膜的弹性模量，优选均大于或等于100mpa而小于或等于1400mpa。根据如上所述的引线，能够将绝缘膜的弹性恢复力设为合适的范围，将该电气部件用引线的折弯后的回弹适当地减小。其结果，该电气部件用引线的折弯作业变得更容易，作业性进一步提高。
本发明的一个方式所涉及的电气部件具有该电气部件用引线。该电气部件具有该电气部件用引线，因此能够简化该电气部件用引线的折弯、维持其形状的作业，由此能够提高作业效率。
该电气部件可以是非水电解质电池。如上所述，该电气部件的作业效率优异，因此能够适当地用作非水电解质电池。
[本发明的实施方式的详细内容]
参照附图，对本发明的实施方式所涉及的电气部件用引线及电气部件的具体例进行说明。此外，本发明并不限定于这些例示，而是由权利要求书示出，包含与权利要求书均等的含义及范围内的全部变更。
＜电气部件用引线＞
如图1及图2所示，本发明的实施方式所涉及的电气部件用引线1具有短条状导体2、以及将该短条状导体2的两面包覆的一对绝缘膜3。
(短条状导体)
短条状导体2与锂离子电池4等电气部件的电极(正极5a及负极5b)等连接。该短条状导体2由导电性高的材料形成。作为如上所述的导电性高的材料，例如举出铝、钛、镍、铜、铝合金、钛合金、镍合金、铜合金等金属材料、或利用镍、金等对这些金属材料进行镀敷的材料等。作为与锂离子电池4等电气部件的正极5a连接的短条状导体2的形成材料，优选在放电时不溶解的材料，具体地说，铝、钛、铝合金及钛合金。另一方面，作为与负极5b连接的短条状导体2的形成材料，优选镍、铜、镍合金、铜合金、镀镍铜及镀金铜。此外，短条状导体2为了耐电解液性的提高等，可以实施铬酸盐处理、三价铬处理、非铬酸盐处理、粗化处理等表面处理。通过如上所述的表面处理，能够提高短条状导体2的耐电解溶液性。
在将短条状导体2的弹性模量设为dm[pa]，将每1mm宽度的截面二阶矩设为im[m4/1mm]的情况下，作为由下述算式(1)表示的短条状导体2的每1mm宽度的形状保持力h[n·m2/1mm]的下限值，优选3.0×10－4n·m2/1mm，更优选2.0×10－3n·m2/1mm。作为该形状保持力h的上限值，优选6.0×10－2n·m2/1mm，更优选1.0×10－2n·m2/1mm。
h＝dm×im···(1)
关于短条状导体2，上述形状保持力h处在上述范围，由此能够更适当地维持折弯形状，因此电气部件用引线1能够具有能够适当地维持折弯形状的形状保持性。其结果，电气部件用引线1的折弯、维持其形状的作业变得更容易，作业性进一步提高。
在这里，关于上述算式(1)中的短条状导体2的每1mm宽度的截面二阶矩、以及后面记述的算式(2)中的一对绝缘膜3的每1mm宽度的截面矩的求法，以图3a的电气部件用引线11为例进行说明。图3a所示的电气部件用引线11的一对绝缘膜13的平均厚度相同，且平均宽度相同。将该电气部件用引线11的平均厚度设为t，将短条状导体12的平均厚度设为tm[m]，将一对绝缘膜13的各平均厚度设为ti[m]。另外，将短条状导体12的平均宽度设为wm[m]，将一对绝缘膜13的平均宽度设为wi[m]。并且，能够将对电气部件用引线11在厚度方向进行2等分的面(将短条状导体12在厚度方向进行2等分的面)视作电气部件用引线11的弯曲变形的中心面m。
接下来，短条状导体12的截面矩能够基于图3b所示的剖面形状而通过下述算式(5)进行计算。同样地，一对绝缘膜13的截面矩能够基于图3c所示的剖面形状而通过下述算式(6)进行计算。
短条状导体的每1mm宽度的截面二阶矩[m4/1mm]＝1/12×短条状导体的平均宽度wm[m]×(短条状导体的平均厚度tm[m])3/短条状导体的平均宽度wm[mm]···(5)
一对绝缘膜的每1mm宽度的截面二阶矩[m4/1mm]＝1/12×一对绝缘膜的平均宽度wi[m]×{(电气部件用引线的平均厚度t[m])3－(短条状导体的平均厚度tm[m])3}/一对绝缘膜的平均宽度wi[mm]···(6)
此外，在电气部件用引线1的一对绝缘膜3的平均厚度或平均宽度不相同的情况下，求出一对绝缘膜3的各平均厚度或各平均宽度的平均值，假设为一对绝缘膜3的平均厚度或平均宽度均是上述平均值而进行上述的计算。而且，设为使用通过该计算而得到的短条状导体2及一对绝缘膜3的每1mm宽度的截面二阶矩，求出上述形状保持力h及弹性恢复力r。
作为短条状导体2的每1mm宽度的截面矩的下限值，优选5.0×10－15m4/1mm，更优选2.0×10－14m4/1mm。另一方面，作为上述截面矩的上限值，优选8.0×10－13m4/1mm，更优选1.0×10－13m4/1mm。上述截面矩处在上述范围，由此能够将短条状导体2的每1mm宽度的形状保持力h容易且可靠地调节为上述范围。
作为短条状导体2的平均厚度，优选大于或等于30μm而小于或等于200μm。作为短条状导体2的平均厚度的下限值，更优选40μm，进一步优选47μm。另一方面，作为短条状导体2的平均厚度的上限值，更优选150μm，进一步优选120μm。在短条状导体2的平均厚度小于上述下限的情况下，有可能电气部件用引线1的电阻值增大。相反地，在上述平均厚度超过上述上限的情况下，电气部件用引线1无用地变厚，有可能无法充分地响应薄壁化的要求。
作为短条状导体2的弹性模量，优选大于或等于50gpa而小于或等于300gpa。作为短条状导体2的弹性模量的下限值，更优选60gpa，进一步优选67gpa。另一方面，作为短条状导体2的弹性模量的上限值，更优选250gpa，进一步优选210gpa。在短条状导体2的弹性模量小于上述下限的情况下，有可能难以抑制电气部件用引线1的回弹。相反地，在上述弹性模量超过上述上限的情况下，有可能电气部件用引线1的折弯作业需要力而作业性降低。此外，短条状导体2的弹性模量通过其材质的变更而能够调节，特别地，通过将短条状导体2设为合金，从而能够通过合金成分的变更而进行弹性模量的微调。
另外，短条状导体2的平均厚度大于或等于30μm而小于或等于200μm，且弹性模量大于或等于50gpa而小于或等于300gpa，由此能够将其形状保持力h设为合适的范围，电气部件用引线1能够具有适当地维持折弯形状的形状保持性。其结果，电气部件用引线1折弯时的形状固定作业变得更容易，作业性进一步提高。
(一对绝缘膜)
一对绝缘膜3是在使短条状导体2的两端部露出的状态下，将短条状导体2的中央部的两面包覆，例如固接于锂离子电池4等电气部件的袋体6的部分。
各绝缘膜3由绝缘性高的树脂材料形成。该树脂材料优选是向短条状导体2的粘接性高的树脂材料，或不易由于对袋体6进行热封时的加热而熔融的树脂材料。
作为向短条状导体2的粘接性高的树脂材料，例如举出热塑性聚烯烃等。作为该热塑性聚烯烃，例如举出聚乙烯、酸改性聚乙烯、聚丙烯、酸改性聚丙烯(例如马来酸酐改性聚丙烯)、离聚物等反应性树脂或它们的混合物等。
另一方面，作为不易由于对袋体6进行热封时的加热而熔融的树脂材料，例如举出交联聚烯烃等。作为该交联聚烯烃，能够使用先前例示出的将聚烯烃交联的材料。作为将聚烯烃交联的方法，使用通过电子束、伽马射线等电离辐射线的照射实现的交联、利用过氧化物等进行的化学交联、硅烷交联等。在将聚烯烃通过电离辐射线进行交联的情况下，根据需要向聚烯烃添加交联助剂。作为该交联助剂，例如使用三羟甲基丙烷三甲基丙烯酸酯(trimethylolpropanetrimethacrylate)、季戊四醇三丙烯酸酯(pentaerythritoltriacrylate)、乙二醇二甲基丙烯酸酯(ethyleneglycoldimethacrylate)、三聚氰酸三烯丙酯(triallylisocyanurate)、三烯丙基异氰脲酸酯(triallylisocyanurate)等。
作为交联聚烯烃中的凝胶率，优选大于或等于20％而小于或等于90％。此外，凝胶率是表示交联的程度的指标，是指不溶于二甲苯等溶剂的交联聚烯烃中的凝胶(不溶的高分子链)的比例。在凝胶率小于20％时，交联的程度不充分，在热封时有可能绝缘膜3熔融。相反地，如果凝胶率超过90％，则交联的程度过大，有可能交联聚烯烃和袋体6等的粘接性恶化。
另外，各绝缘膜3可以是单层，也可以层叠为多层。在将绝缘膜3构成为多层的情况下，绝缘膜3优选包含由向短条状导体2的粘接性高的树脂材料形成的绝缘层、以及由不易由于对袋体6进行热封时的加热而熔融的树脂材料形成的绝缘层。在采用如上所述的层叠构造的绝缘膜3的情况下，能够确保向短条状导体2的粘接性的同时，能够防止热封时的熔融。
在将一对绝缘膜3的平均弹性模量设为di[pa]，将每1mm宽度的截面二阶矩设为ii[m4/1mm]的情况下，作为由下述算式(2)表示的一对绝缘膜3的每1mm宽度的弹性恢复力r[n·m2/1mm]的下限值，优选3.0×10－5n·m2/1mm，更优选1.0×10－4n·m2/1mm。另一方面，作为弹性恢复力r的上限值，优选6.0×10－3n·m2/1mm，更优选1.0×10－3n·m2/1mm。
r＝di×ii···(2)
一对绝缘膜3的每1mm宽度的弹性恢复力处在上述范围，由此能够适当地抑制电气部件用引线1的折弯后的回弹。其结果，将电气部件用引线1折弯、维持其形状的作业变得更容易，作业性进一步提高。此外，绝缘膜3的弹性模量能够通过其材质的变更进行调节，在将各绝缘膜3由交联树脂形成的情况下，也能够通过交联度的变更而进行弹性模量的调节。
作为一对绝缘膜3的每1mm宽度的截面矩的下限值，优选1.0×10－13m4/1mm，更优选5.0×10－13m4/1mm。另一方面，作为上述截面矩的上限值，优选8.0×10－12m4/1mm，更优选1.0×10－12m4/1mm。上述截面矩处在上述范围，由此能够容易且可靠地将一对绝缘膜3的每1mm宽度的弹性恢复力调节为上述范围。
作为各绝缘膜3的平均厚度，优选均大于或等于25μm而小于或等于200μm。作为上述平均厚度的下限值，更优选40μm，进一步优选60μm。另一方面，作为上述平均厚度的上限值，更优选120μm，进一步优选80μm。在各绝缘膜3的平均厚度小于上述下限值的情况下，绝缘膜3的厚度相对于短条状导体2的厚度变得过薄，其结果，在为了将电气部件用引线1安装于袋体6而热封时，有可能短条状导体2及袋体6之间发生短路。该短路的可能性在短条状导体2的边缘部(宽度方向的两端)特别显著。相反地，在上述平均厚度超过上述上限的情况下，有可能无法充分地抑制电气部件用引线1的回弹。
各绝缘膜3各自的平均厚度及弹性模量优选大致相同。具体地说，优选另一侧的绝缘膜3的平均厚度相对于一侧的绝缘膜3的平均厚度之比(一侧的绝缘膜3的平均厚度/另一侧的绝缘膜3的平均厚度)大于或等于0.95而小于或等于1.05。另外，优选另一侧的绝缘膜3的弹性模量相对于一侧的绝缘膜3的弹性模量之比(一侧的绝缘膜3的弹性模量/另一侧的绝缘膜3的弹性模量)大于或等于0.7而小于或等于1.5。
另外，作为各绝缘膜3的平均厚度相对于短条状导体2的平均厚度之比(绝缘膜的平均厚度/短条状导体的平均厚度)的下限值，均优选均0.2，更优选0.3，进一步优选0.35。另一方面，作为上述比的上限值，优选1.5，更优选1.2，进一步优选1.0。各绝缘膜3的平均厚度相对于短条状导体2的平均厚度之比均处在上述范围，由此能够将一对绝缘膜3的弹性恢复力相对于短条状导体2的形状保持力之比调节为合适的范围，其结果，能够减小回弹角度，维持期望的折弯形状。
作为一对绝缘膜3的每1mm宽度的截面二阶矩相对于短条状导体2的每1mm宽度的截面二阶矩之比(一对绝缘膜的每1mm宽度的截面二阶矩/短条状导体的每1mm宽度的截面二阶矩)的下限值，优选1.0，更优选3.0。另一方面，作为上述比的上限值，优选4.0×10，更优选2.5×10。上述比值处在上述范围，由此能够将一对绝缘膜3的弹性恢复力相对于短条状导体2的形状保持力之比调节为合适的范围，其结果，能够减小回弹角度，维持期望的折弯形状。
作为各绝缘膜3的弹性模量，优选均大于或等于100mpa而小于或等于1400mpa。作为上述弹性模量的下限值，更优选150mpa，进一步优选200mpa。另一方面，作为上述弹性模量的上限值，更优选720mpa，进一步优选350mpa。绝缘膜3的弹性模量处在上述范围，由此能够将绝缘膜3的弹性恢复力设为合适。
另外，各绝缘膜3的平均厚度均大于或等于25μm而小于或等于200μm，弹性模量均大于或等于100mpa而小于或等于1400mpa，由此能够将电气部件用引线1的折弯后的回弹角度适当地减小。其结果，将电气部件用引线1折弯、维持其形状的作业变得更容易，作业性进一步提高。
作为一对绝缘膜3的平均弹性模量相对于短条状导体2的弹性模量之比(一对绝缘膜3的平均弹性模量/短条状导体2的弹性模量)的下限值，优选1.0×10－3，更优选2.0×10－3。另一方面，作为上述比的上限值，优选4.0×10－2，更优选1.5×10－2。上述比值处在上述范围，由此能够将一对绝缘膜3的弹性恢复力相对于短条状导体2的形状保持力之比调节为合适的范围，其结果，能够减小回弹角度，维持期望的折弯形状。
关于电气部件用引线1，一对绝缘膜3的每1mm宽度的弹性恢复力r相对于短条状导体2的每1mm宽度的形状保持力h之比小于或等于0.15。作为上述比的上限值，优选0.10，更优选0.05。此外，关于上述比的下限值，没有特别限制，但优选0.001，更优选0.002。
关于电气部件用引线1，优选180°折弯后的弯曲恢复角度(回弹角度)小于或等于20°。根据如上所述的电气部件用引线1，180°折弯后的弯曲恢复角度(回弹角度)小于或等于20°，由此能够更适当地维持折弯形状，因此折弯时的形状固定作业变得更容易，作业性进一步提高。此外，上述弯曲恢复角度越小越好，优选小于或等于12°，更优选小于或等于5°，最优选0°。
＜电气部件＞
本发明的实施方式所涉及的电气部件具有电气部件用引线1。作为使用该电气部件用引线1的电气部件，例如举出锂离子电池等非水电解质电池、锂离子电容器、双电层电容器(electricdouble-layercapacitor：edlc)等电容器。当然，电气部件用引线1能够应用于需要引线的所有电气部件，应用于非水电解质电池以外的电池等也能够取得相同的效果。
下面，关于具有电气部件用引线1的非水电解质电池，以锂离子电池为例参照附图进行说明。
(锂离子电池)
图1及图2所示的锂离子电池4是在袋体6的内部封入有电池元件而得到的，该电池元件保持有非水电解液。电池元件在使隔膜(省略图示)介于正极5a和负极5b之间的状态下保持有非水电解液。作为非水电解液，例如使用在碳酸丙烯酯(propylenecarbonat)、γ-丁内酯等有机溶剂溶解有锂化合物(liclo4、libf4等)的材料。
电气部件用引线1在绝缘膜3中固定于袋体6。关于电气部件用引线1，短条状导体2的一个端部2a及另一个端部2b从绝缘膜3露出，该短条状导体2的露出的一个端部2a与电池元件的正极5a或负极5b导通连接，并且短条状导体2的露出的另一个端部2b从袋体6凸出。
如上所述的锂离子电池4具有电气部件用引线1，因此能够简化用于将电气部件用引线1折弯、维持其形状的作业，由此能够提高作业效率。
此外，在将电气部件用引线1应用于锂离子电池4以外的电气部件的情况下，也能够将用于维持折弯形状的作业简化，由此能够提高作业效率。
【实施例】
接下来，通过实验例对本发明具体地进行说明，但本发明并不受下述实验例限制，也能够在可适用本发明的主旨的范围施加适当变更而实施，这些均包含于本发明的技术范围。
在本实验例中，对引线的回弹角度进行了评价。
＜引线＞
引线是以短条状导体的两端部露出的方式，将短条状导体的中央部由一对绝缘膜包覆而形成的。如图4a及图4b所示，作为短条状导体7，长度lm为80mm，宽度wm为5mm，弹性模量及平均厚度tm使用在下述表1示出的值。作为绝缘膜8，均是长度li为6mm，宽度wi为7mm，弹性模量及平均厚度ti使用在下述表1示出的值。此外，2片绝缘膜8使用相同的绝缘膜。另外，将短条状导体7和一对绝缘膜8的合计平均厚度设为引线的平均厚度t。
＜截面二阶矩＞
短条状导体7的每1mm宽度的截面二阶矩[m4/1mm]是向1/12×wm[m]×(tm[m])3/wm[mm]代入各数值而求出的。一对绝缘膜8的截面二阶矩[m4/1mm]是向1/12×wi[m]×{(t[m])3－(tm[m])3}/wi[mm]代入各数值而求出的。
＜回弹角度的评价＞
回弹角度按照下面的方式进行了评价。首先如图5a所示，使厚度0.5mm的板材x的端面抵接于引线的一侧的绝缘膜8的长度方向中央附近，在以对板材x进行夹持的方式将引线缓慢地折弯180°后，在另一侧的绝缘膜8上放置质量200g的砝码而作用了负载f，将该状态保持10秒。接下来，如图5b所示将负载去除而对放置大于或等于5秒时的回弹角度θ[deg](引线所成的角度)进行测定，由此进行了评价。回弹角度的测定结果在下述表1示出。另外，将回弹角度θ、与一对绝缘膜的每1mm宽度的弹性恢复力r相对于短条状导体的每1mm宽度的形状保持力h的比(r/h)之间的关系在图6示出。此外，引线的弹性恢复力r及形状保持力h分别是基于上述算式(1)及(2)计算出的。
[表1]
如表1及图6所示，在使短条状导体的平均厚度t1变化，将其他条件设为相同的组a(制造例1～4)、组b(制造例5～8)及组c(制造例9～12)中，在任意组中，伴随短条状导体的平均厚度t1的增大、即弹性恢复力r相对于形状保持力h之比(r/h)的减少，回弹角度θ也变小。另外，组a～c相互的绝缘膜的厚度t2不同，但在对这些组a～c进行了比较的情况下，伴随绝缘膜的厚度t2的增大、即弹性恢复力r相对于形状保持力h之比(r/h)的增大，回弹角度θ也变大。根据这些结果，判断为通过对引线的短条状导体的平均厚度及绝缘膜的平均厚度进行调节，将弹性恢复力r相对于形状保持力h之比(r/h)设为小于或等于0.15，从而能够维持回弹角度小于或等于20°这样的良好的弯曲形状。
在使绝缘膜的弹性模量变化，将其他条件设为相同的组d(制造例13～14)及组e(制造例15～16)中，在组d及e中均是伴随绝缘膜的弹性模量的增大、即弹性恢复力r相对于形状保持力h之比(r/h)的增大，回弹角度θ也变大。根据该结果，判断为通过对引线的绝缘膜的弹性模量进行调节，将弹性恢复力r相对于形状保持力h之比(r/h)设为小于或等于0.15，从而能够维持回弹角度小于或等于20°这样的良好的弯曲形状。
在将短条状导体及绝缘膜的厚度设为恒定，使弹性模量变化的组f(制造例17～20)中，如果通过短条状导体的弹性模量的增大、绝缘膜的弹性模量的减少或这些组合而减小弹性恢复力r相对于形状保持力h之比(r/h)，则与此相伴，回弹角度θ减小。根据该结果，判断为通过对引线的绝缘膜的弹性模量进行调节，将弹性恢复力r相对于形状保持力h之比(r/h)设为小于或等于0.15，从而能够维持回弹角度小于或等于20°这样的良好的弯曲形状。
另外，如图6所示，弹性恢复力r相对于形状保持力h之比(r/h)和回弹角度示出高相关性，特别地在上述比(r/h)小(例如小于或等于0.2)的制造例中，示出更高的相关性。因此，能够确认到为了减小回弹角度，对上述比(r/h)进行调节是非常有效的。
标号的说明
1、11电气部件用引线
2、7、12短条状导体
2a一个端部
2b另一个端部
3、8、13绝缘膜
4锂离子电池
5a正极
5b负极
6袋体
m弯曲变形的中心面