本发明涉及绝缘电线、马达线圈和电气/电子设备。
背景技术：
对于近年来的电子或电气设备(下文中有时简称为电子/电气设备)，要求通过与以往相比更高地提高各种性能、例如耐热性、机械特性、化学特性、电气特性来提高可靠性。
另一方面，近年来，以马达或变压器为代表的电子/电气设备的设备小型化和高性能化正在发展。因此，常见下述使用方法：对绝缘电线进行绕线加工(线圈加工)，将绝缘电线压入非常窄的部分而使用。具体而言，为了提高马达等旋转机的性能，寻求将更多根数的绕线收容于定子槽(statorslot)中。即，对于提高导体的截面积相对于定子槽截面积的比例(占空系数)的要求提高。
作为提高占空系数的手段，近年来进行了以下尝试：使用导体的截面形状类似于矩形(正方形或长方形)的扁平线。
但是，扁平线的使用虽对提高占空系数显示出显著的效果，但另一方面，截面扁平的角部对于线圈加工等弯曲加工极其脆弱。因此，存在因施加强压力的加工而导致覆膜破裂的问题。可知：尤其是角部的曲率半径越小，越容易因弯曲加工而产生覆膜的破裂。
另外，若使绕线的被覆层的厚度变薄、或在导体间无法确保充分的距离，则无法确保绝缘性能，而且在绕线的被覆层产生损伤时，会从所露出的绕线的导体产生放电。
为了解决这种问题，提出了以下方案：改变矩形截面导体上的被覆层的厚度，形成了在一个表面侧突出的突条部、和可插入突条部的凹槽部，该凹槽部形成于与该表面侧背对的表面侧(参照专利文献1)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2009-232607号公报
技术实现要素：
发明所要解决的课题
但是，例如，如图6的(a)所示，专利文献1所提出的绝缘电线在将经线圈加工的绕线组装到槽内并以高压力进行线圈成型的情况下，在成型时电线位置有时会发生偏移。该情况下，如图6的(b)所示，存在下述问题：在上侧的绝缘电线的被覆层与下侧的绝缘电线的被覆层重叠的部分产生间隙，在该间隙产生放电，从而发生绝缘不良。此处，若以高压力进行线圈成型，则被覆层的形状也发生变化，不仅电线的位置偏移，而且由于该形状变化也会产生间隙。
这样，在将对绝缘电线进行线圈加工而成的绕线组装到定子槽内的情况下，难以兼顾槽内的导体的占空系数的提高与被覆层所带来的绝缘特性的提高。
此处，为了提高绝缘特性，需要提高局部放电起始电压(pdiv)和绝缘击穿电压(bdv)两者。
本发明的课题在于提供一种绝缘电线，其能够提高导体的截面积相对于定子槽截面积的比例(占空系数)，另外，在以高压力进行线圈成型时也难以发生被覆层的覆膜形状的变化，绝缘特性优异。另外，本发明的课题在于提供使用了上述绝缘电线的马达线圈和电气/电子设备。
用于解决课题的手段
本发明人鉴于上述现有问题，为了实现兼顾槽内的导体的占空系数的提高与电线的绝缘特性的提高，进行了反复深入的研究。结果发现，通过使导体的截面形状为近似矩形，在该导体的外周设置由特定的树脂材料构成的被覆层，并且使该近似矩形的导体截面中的与四条边对应的四个被覆层部分的覆膜厚度满足特定的关系，由此能够以高水平实现槽内的导体的高占空系数化和电线的高绝缘特性化的兼顾。
本发明是基于这些技术思想而完成的。
即，本发明的上述课题通过以下手段实现。
(1)一种绝缘电线，该绝缘电线在矩形截面导体上依次具有至少一层热固性树脂层和至少一层热塑性树脂层作为被覆层，该绝缘电线的特征在于，
在该绝缘电线的截面中，与四条边对应的四个被覆层部分中，各被覆层部分的覆膜厚度的最大值与最小值之差均为20μm以下，并且在上述四个被覆层部分的整体中，将覆膜厚度的最大值除以最小值所得到的值为1.3以上。
(2)如(1)所述的绝缘电线，其特征在于，在上述四个被覆层部分中，各被覆层部分的上述热固性树脂层的平均覆膜厚度为5μm以上。
(3)如(1)或(2)所述的绝缘电线，其特征在于，在上述四个被覆层部分的整体中给出覆膜厚度的最大值的被覆层部分与在上述四个被覆层部分的整体中给出覆膜厚度的最小值的被覆层部分互为相邻。
(4)如(1)～(3)中任一项所述的绝缘电线，其特征在于，在上述绝缘电线的截面中，与相互对置的长边对应的一组被覆层部分的覆膜厚度的最大值与最小值的平均值小于与相互对置的短边对应的一组被覆层部分的覆膜厚度的最大值与最小值的平均值。
(5)如(1)～(4)中任一项所述的绝缘电线，其特征在于，构成上述热固性树脂层的热固性树脂为选自聚酰胺酰亚胺和聚酰亚胺中的树脂。
(6)如(1)～(5)中任一项所述的绝缘电线，其特征在于，构成上述热固性树脂层的热固性树脂在25℃的拉伸弹性模量为2,000mpa以上。
(7)如(1)～(6)中任一项所述的绝缘电线，其特征在于，构成上述热塑性树脂层的热塑性树脂包含聚醚醚酮或聚苯硫醚。
(8)一种马达线圈，其是将两个以上的上述(1)～(7)中任一项所述的绝缘电线层叠而成的。
(9)一种电气/电子设备，其组装有两个以上的上述(1)～(7)中任一项所述的绝缘电线的层叠体。
发明的效果
本发明的绝缘电线能够提高导体的截面积相对于定子槽截面积的比例(占空系数)，另外在以高压力进行线圈成型的情况下，被覆层的覆膜形状也难以发生变化，绝缘特性优异。另外，对于本发明的马达线圈和电气/电子设备而言，在组装有绝缘电线的定子中能够提高导体相对于槽截面积的占有率，另外难以发生该绝缘电线的覆膜形状的变化，从而绝缘特性优异。
即，本发明的绝缘电线将热塑性树脂用于被覆层，并将经线圈加工的绕线组装到槽内，能够抑制在以高压力进行线圈成型时尤其成为问题的被覆层的形状变形、间隙产生，能够实现槽内的绝缘电线的高占空系数化与高绝缘特性化的兼顾。而且，本发明的绝缘电线的制造适应性也优异，并且使用本发明的绝缘电线的旋转电机等电气/电子设备能够实现轻量化、小型化。
本发明的上述和其它特征及优点可适当参照附图由下述记载内容进一步明确。
附图说明
图1是示出本发明的绝缘电线的优选方式的示意性截面图。
图2是示出本发明的电气/电子设备中使用的定子的优选方式的示意性立体图。
图3是示出本发明的电气/电子设备中使用的定子的优选方式的示意性分解立体图。
图4是实施例中制造的绝缘电线的示意性截面图。
图5是实施例中评价的局部放电起始电压(pdiv)的测定中的两个绝缘电线的示意性配置图。
图6是组装有现有技术的绝缘电线的槽的示意性截面图和示出两个绝缘电线偏移的状态的示意性截面图。
具体实施方式
<<绝缘电线>>
本发明的绝缘电线(也称为绝缘线)在矩形截面导体上依次具有至少一层热固性树脂层(处于热固化的状态的树脂的层)和至少一层热塑性树脂层作为被覆层。
对于本发明的绝缘电线来说，该被覆层的覆膜厚度在形成于该矩形截面导体上的四条边部上的各个边中最大值与最小值之差均为20μm以下，并且在所有边的被覆层的覆膜厚度中，其中的最大值(tmax)除以最小值(tmin)所得到的值为1.3以上。
即，对于本发明的绝缘电线来说，在其截面中的与四条边对应的四个被覆层部分中，各被覆层部分的覆膜厚度的最大值与最小值之差均为20μm以下，并且在上述四个被覆层部分的整体中，覆膜厚度的最大值(tmax)除以最小值(tmin)所得到的值为1.3以上。
此处，基于截面图对绝缘电线进行说明。本发明中，“截面”是指与绝缘电线的长度方向正交的截面。被覆层的截面也是指同样的截面，被覆层以该截面形状在导体上的长度方向连续进行被覆。
另外，在设置热固性树脂层时，反复进行涂布与烘烤，使热固性树脂层的厚度为特定厚度。但是，为了单纯增加厚度而反复使用组成完全相同的热固性树脂清漆时，计为1层。
本发明的绝缘电线代表性地为图1所示的示意性截面形状的绝缘电线1。
此处，图1是宏观地进行观察的绝缘电线。在微观地进行观察时，在四条边的各自中，也可以存在被覆层的覆膜厚度的最大值和最小值，本发明中，在各边中，被覆层的覆膜厚度的最大值与最小值之差为20μm以下。另外，对于被覆层的覆膜厚度，将各边的最大值中的最大值(tmax)除以各边的最小值中的最小值(tmin)所得到的值(tmax/tmin)为1.3以上。
图1的(a)中，在矩形导体11上设有被覆层21，被覆层为热固性树脂层21a与热塑性树脂层21b的层叠结构。此处，在图1的(a)中，短边侧两边的被覆层的覆膜厚度厚于长边侧两边的被覆层的覆膜厚度，但也可以如图1的(b)所示那样，长边侧两边的被覆层的覆膜厚度厚于短边侧两边的被覆层的覆膜厚度。
本发明中，可以具有两层以上的热固性树脂层，另外，也可以设有两层以上的热塑性树脂层。另外，除此以外也可以设有具有特定功能的层。
<导体>
作为本发明中使用的导体，可以使用以往在绝缘电线中所使用的导体，可以举出铜线、铝线等金属导体。本发明中，优选铜的导体，其中，所使用的铜优选含氧量为30ppm以下的低氧铜，更优选含氧量为20ppm以下的低氧铜或无氧铜。若含氧量为30ppm以下，则在为了焊接导体而利用热使其熔融时，在焊接部分不会产生因所含氧引起的空隙，可以防止焊接部分的电阻变差，并且可以保持焊接部分的强度。
需要说明的是，在导体为铝的情况下，可在考虑必要机械强度的基础上，根据用途使用各种铝合金。例如，对于如旋转电机这样的用途，优选为可得到高电流值的纯度99.00％以上的纯铝。
本发明中，使用截面形状为矩形(扁平形状)的导体。由此，能够提高定子槽内的导体的占空系数。
导体的尺寸根据用途决定，因此没有特别指定，在扁平形状的导体的情况下，在一边的长度中，宽度(长边)优选为1.0mm～5.0mm、更优选为1.4mm～4.0mm，厚度(短边)优选为0.4mm～3.0mm、更优选为0.5mm～2.5mm。但是，可得到本发明的效果的导体尺寸的范围并不限于此。另外，在扁平形状的导体的情况下，其也根据用途而异，相较于截面正方形，通常为截面长方形。在用途为旋转电机的情况下，从提高定子槽内的导体占空系数的观点出发，扁平形状的导体截面的四个角的倒角(曲率半径r)优选r较小，从抑制因电场集中到四个角所致的局部放电现象的观点出发，优选r较大。因此，曲率半径r优选为0.6mm以下、更优选为0.2mm～0.4mm。但是，可得到本发明的效果的范围并不限于此。
另外，也可将多个导体捻合、或组合，从而形成矩形的导体。
<热固性树脂层>
本发明的绝缘电线中，热固性树脂层特别优选直接与导体接触而设置在导体的外周。
但是根据需要或目的，也可以隔着热塑性树脂层、例如由非晶性的热塑性树脂构成的热塑性树脂层而设置在导体的外周。
需要说明的是，通过使热固性树脂层与导体接触而设置，被覆层与导体的密合性提高。
此处，有时也将与导体直接接触而设置在导体外周的热固性树脂层称为漆包(enamel)(树脂)层。
(热固性树脂)
本发明的绝缘电线中，构成热固性树脂层的热固性树脂只要是在绝缘电线中使用的热固性树脂，就可以为任意的物质。
例如，可以举出聚酰胺酰亚胺(pai)、聚酰亚胺(pi)、聚醚酰亚胺(pei)、聚酯酰亚胺(pesi)、聚氨酯、聚酯(pest)、聚苯并咪唑、三聚氰胺树脂、环氧树脂等。
其中，优选聚酰胺酰亚胺(pai)、聚酰亚胺(pi)、聚醚酰亚胺(pei)、聚酯酰亚胺(pesi)、聚氨酯、聚酯(pest)，尤其优选具有酰亚胺键的热固性树脂。
在上述之中，具有酰亚胺键的热固性树脂可以举出聚酰胺酰亚胺(pai)、聚酰亚胺(pi)、聚醚酰亚胺(pei)、聚酯酰亚胺(pesi)。
本发明中，特别优选选自聚酰胺酰亚胺(pai)和聚酰亚胺(pi)中的树脂。
与其它树脂相比，上述聚酰胺酰亚胺(pai)的导热系数低，绝缘击穿电压高，能够进行烘烤固化。对聚酰胺酰亚胺没有特别限定，可以举出通过下述方式所得到的聚酰胺酰亚胺：通过常规方法，在例如极性溶剂中使三羧酸酐与二异氰酸酯化合物直接反应而得到的聚酰胺酰亚胺；或者，在极性溶剂中先使三羧酸酐与二胺化合物进行反应而率先导入酰亚胺键，接着利用二异氰酸酯化合物进行酰胺化而得到的聚酰胺酰亚胺。
聚酰胺酰亚胺(pai)例如可以举出日立化成株式会社制造的商品名：hpc-9000、日立化成株式会社制造的商品名：hi406等。
对上述聚酰亚胺(pi)没有特别限定，可以使用全芳香族聚酰亚胺和热固性芳香族聚酰亚胺等通常的聚酰亚胺。另外，可以使用通过下述方式所得到的聚酰亚胺：使用通过常规方法使芳香族四羧酸二酐与芳香族二胺化合物在极性溶剂中进行反应而得到的聚酰胺酸溶液，通过烘烤时的加热处理而使其酰亚胺化，由此得到聚酰亚胺。
聚酰亚胺(pi)例如可以举出unitika株式会社制造的商品名：uimide、宇部兴产株式会社制造的商品名：u-varnish-a、株式会社ist制造的商品名：pyre-m.l.等。
上述聚醚酰亚胺(pei)只要是在分子内具有醚键和酰亚胺键的热固性树脂即可，例如也可以使用通过下述方式所得到的聚醚酰亚胺：使用使芳香族四羧酸二酐与分子内具有醚键的芳香族二胺类在极性溶剂中反应而得的聚酰胺酸溶液，通过被覆时的烘烤时的加热处理而使其酰亚胺化，由此得到聚醚酰亚胺。
聚醚酰亚胺(pei)例如可以举出sabic公司制造的商品名：ultem1000。
上述聚酯酰亚胺(pesi)只要是在分子内具有酯键和酰亚胺键的聚合物且为热固性即可，没有特别限定。例如可以使用通过下述方式所得到的聚酯酰亚胺：由三羧酸酐与胺化合物形成酰亚胺键，由醇与羧酸或其烷基酯形成酯键，然后使酰亚胺键的游离酸基或酸酐基加入至酯形成反应而得到的聚酯酰亚胺。这种聚酯酰亚胺例如也可以使用通过公知的方法使三羧酸酐、二羧酸化合物或其烷基酯、醇化合物及二胺化合物进行反应而得到的聚酯酰亚胺。
聚酯酰亚胺(pesi)例如可以举出东特涂料株式会社制造的商品名：neoheat8600a。
本发明中，热固性树脂在25℃的拉伸弹性模量优选为2,000mpa以上、更优选为2,000mpa～9,000mpa、进一步优选为2,500mpa～8,000mpa、特别优选为3,000mpa～7,000mpa。
通过为这样的拉伸弹性模量，即便进行严格的加工后也能够更高程度地保持绝缘击穿电压。
热固性树脂的拉伸弹性模量可以利用下述方法进行测定。
预先制作片材样品(例如长度10mm、宽度2mm、厚度0.05mm的片材样品)。使用粘弹性谱仪(viscoelasticspectrometer)、例如perkinelmerjapan公司制造的粘弹性谱仪(dma8000)，对该片材样品以测定模式为拉伸模式、频率1hz进行测定，一边以升温速度5℃/分钟改变测定温度一边进行测定，测定25℃下的拉伸弹性模量。
热固性树脂可以单独使用一种，也可以合用两种以上。
(添加剂)
热固性树脂层通过添加三烷基胺、烷氧基化三聚氰胺树脂、硫醇系化合物之类的添加剂，能够进一步提高与导体的密合力，故优选。
作为三烷基胺，优选可以举出三甲胺、三乙胺、三丙胺、三丁胺等低级烷基的三烷基胺。其中，从挠性和密合性的方面出发，更优选三甲胺、三乙胺。
作为烷氧基化三聚氰胺树脂，例如可以使用丁氧基化三聚氰胺树脂、甲氧基化三聚氰胺树脂等经低级烷氧基取代的三聚氰胺树脂，从树脂的相容性的方面考虑，优选甲氧基化三聚氰胺树脂。
硫醇系化合物是指具有巯基(-sh)的有机化合物，具体而言，可以举出季戊四醇四(3-巯基丁酸酯)、1,3,5-三(3-巯基丁氧基乙基)-1,3,5-三嗪-2,4,6(1h,3h,5h)-三酮、丁二醇双(3-巯基丁酸酯)、丁二醇双(3-巯基戊酸酯)、5-氨基-1,3,4-噻二唑-2-硫醇、三羟甲基丙烷三(3-巯基丁酸酯)、5-甲基-1,3,4-噻二唑-2-硫醇、2,5-二巯基-1,3,4-噻二唑、2-氨基-1,3,4-噻二唑、1,2,4-三唑-3-硫醇、3-氨基-5-巯基-1,2,4-三唑等。
作为上述添加剂的含量，没有特别限制，相对于热固性树脂100质量份，优选为5质量份以下、更优选为3质量份以下。
(热固性树脂层的覆膜厚度)
热固性树脂层的平均覆膜厚度优选为5μm以上、更优选为10μm以上、进一步优选为15μm以上、特别优选为20μm以上。需要说明的是，平均覆膜厚度的上限优选为60μm以下。其中，优选在截面形状中的任一边均满足上述平均覆膜厚度。
此处，例如为了改善与作为外层的热塑性树脂层的密合性，热固性树脂层也可对各边施加凹凸以使在微观地进行观察时具有最大值与最小值。
另外，在截面形状中的四条边(对置的两组的边)中，在对置的一组长边和对置的一组短边中，在长边和短边的覆膜厚度可以相同也可以不同，优选相同的情况。
<热塑性树脂层>
本发明的绝缘电线中，在至少一层热固性树脂层上设有至少一层热塑性树脂层，热塑性树脂层可以为一层，也可以为两层以上的层叠结构。
(热塑性树脂)
构成热塑性树脂层的热塑性树脂可以举出聚酰胺(pa)(尼龙)、聚缩醛(pom)、聚碳酸酯(pc)、聚苯醚(包括改性聚苯醚)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(pbt)、聚对苯二甲酸乙二醇酯(pet)、聚萘二甲酸乙二醇酯(pen)、超高分子量聚乙烯等通用工程塑料、以及聚砜(psf)、聚醚砜(pes)、聚苯硫醚(pps)、聚芳酯(u-polymer)、聚酰胺酰亚胺、聚醚酮(pek)、聚芳基醚酮(paek)、四氟乙烯-乙烯共聚物(etfe)、聚醚醚酮(peek)(包括改性聚醚醚酮(改性peek))、四氟乙烯-全氟烷基乙烯基醚共聚物(pfa)、聚四氟乙烯(ptfe)、热塑性聚酰亚胺树脂(tpi)、聚酰胺酰亚胺(pai)、液晶聚酯等超级工程塑料、以及以聚对苯二甲酸乙二醇酯(pet)、聚萘二甲酸乙二醇酯(pen)为基础树脂的聚合物合金、abs/聚碳酸酯、尼龙6,6、芳香族聚酰胺树脂(芳香族pa)、聚苯醚/尼龙6,6、聚苯醚/聚苯乙烯、聚对苯二甲酸丁二醇酯/聚碳酸酯等包含上述工程塑料的聚合物合金。
热塑性树脂可以为结晶性，也可以为非晶性。
另外，热塑性树脂可以为一种，也可以为两种以上的混合。
在热塑性树脂中，优选聚酰胺(pa)、聚砜(psf)、聚醚砜(pes)、聚苯硫醚(pps)、聚醚酮(pek)、聚芳基醚酮(paek)、聚醚醚酮(peek)，更优选聚醚醚酮(peek)、聚醚酮(pek)、聚芳基醚酮(paek)、聚苯硫醚(pps)、聚酰胺(pa)，进一步优选聚醚醚酮(peek)、聚苯硫醚(pps)、聚酰胺(pa)，特别是从耐溶剂性的方面考虑，优选包含聚醚醚酮(peek)或聚苯硫醚(pps)。
热塑性树脂层由于使用热塑性树脂，因而通常通过挤出成型而形成。
(添加剂)
热塑性树脂层中可以根据目的含有各种添加物。
作为这样的添加物，例如可以举出颜料、交联剂、催化剂、抗氧化剂。
相对于构成热塑性树脂层的树脂100质量份，这种添加物的含量优选为0.01质量份～10质量份。
在热塑性树脂层中，本发明中，被覆导体的最外层的热塑性树脂层也可以使用通过常规方法分散、混合蜡或润滑剂而制成自润滑树脂的物质。
作为蜡，可以没有特别限制地使用通常所用的蜡，例如可以举出聚乙烯蜡、石油蜡、固体石蜡等合成蜡和巴西棕榈蜡、小烛树蜡、米糠蜡等天然蜡。
对润滑剂也没有特别限制，例如可以举出硅酮、硅酮大分子单体、氟树脂等。
(热塑性树脂层的覆膜厚度)
热塑性树脂层的平均覆膜厚度优选为20μm～250μm、更优选为30μm～190μm、进一步优选为40μm～150μm、特别优选为50μm～130μm。
另外，在热塑性树脂层的截面形状中的四条边(对置的两组边)之中，关于对置的一组长边和对置的一组短边，在长边和短边的平均覆膜厚度可以相同也可以不同，优选短边较厚的情况。
长边的平均覆膜厚度优选为25μm～150μm、更优选为30μm～150μm、进一步优选为40μm～120μm、特别优选为50μm～100μm。
另一方面，短边的平均覆膜厚度优选为15μm～250μm、更优选为40μm～200μm、进一步优选为50μm～150μm、特别优选为60μm～150μm。
本发明中不限于该方式。
本发明中，关于被覆层的覆膜厚度的厚度或截面形状，与通过热固性树脂层进行调整相比，通过热塑性树脂层进行调整更为容易，故优选。
<被覆层的形状和覆膜厚度>
本发明中，关于被覆层的覆膜厚度，在形成于矩形截面导体上的四条边部上的各个边中，最大值与最小值之差均为20μm以下，并且在所有边的被覆层的覆膜厚度中，其中的最大值(tmax)除以最小值(tmin)所得到的值(tmax/tmin)为1.3以上。
上述tmax/tmin优选为1.3～6.0、更优选为1.5～4.0、进一步优选超过1.5且为4.0以下、特别优选为1.6～4.0、最优选为1.7～3.0。
另外，具有上述tmax的边与具有tmin的边优选为互为相邻的边。即，在绝缘电线的截面中的与四条边对应的四个被覆层部分的整体中给出覆膜厚度的最大值的被覆层部分、与在上述四个被覆层部分的整体中给出覆膜厚度的最小值的被覆层部分优选互为相邻。
本发明中，在宏观地进行观察的情况下，绝缘电线具有如图1所示的截面形状。因此，被覆层的覆膜厚度可以使用显微镜[例如株式会社keyence制造的显微镜vhx-2000]，通过设为倍率500倍的图像的图像分析对以基于导体的截面形状的四角倒角的曲率弯曲的部分以外的四条边求出被覆层的覆膜厚度。
另外，在被覆层的截面形状中的四条边(对置的两组边)之中，在对置的一组长边与对置的一组短边中，两条长边彼此的平均覆膜厚度可以相同也可以不同，优选相同的情况。另一方面，两条短边彼此的平均覆膜厚度可以相同也可以不同，优选相同的情况。
被覆层的截面形状中的长边与短边的平均覆膜厚度为了实现定子槽中的绝缘电线的高占空系数化而适当进行调整，优选层叠两个以上的绝缘电线的方向的边的平均覆膜厚度较薄。
如图6所示，绝缘电线在短边侧与定子槽的侧面接触且长边侧与其他绝缘电线接触的情况下，在绝缘电线的短边侧与定子间施加高电压，因此优选使短边侧的平均覆膜厚度较厚。因此，在将绝缘电线收容于定子槽时，相反地在短边的方向上与其他绝缘电线层叠的情况下，优选使长边侧的平均覆膜厚度较厚。
本发明中，长边的被覆层的平均覆膜厚度优选为35μm～200μm、更优选为40μm～160μm、进一步优选为50μm～120μm。
另一方面，短边的被覆层的平均覆膜厚度优选为40μm～250μm、更优选为50μm～180μm、进一步优选为60μm～130μm。
如上所述，被覆层的长边与短边的覆膜厚度在将绝缘电线放入定子槽时适当进行调整。因此，本发明中，可以为在被覆层的四条边(对置的两组边)中使对置的一组长边的覆膜厚度的最大值与最小值的平均值小于对置的一组短边的覆膜厚度的最大值与最小值的平均值的形态；也可以使长边与短边的厚度关系与此相反。其中，作为本发明的绝缘电线的形态，优选下述形态：在上述绝缘电线的截面中，与相互对置的长边对应的一组被覆层部分的覆膜厚度的最大值与最小值的平均值小于与相互对置的短边对应的一组被覆层部分的覆膜厚度的最大值与最小值的平均值。
关于短边与长边各自的被覆层的平均覆膜厚度之比、或者短边与长边各自的被覆层的覆膜厚度的最大值与最小值的平均之比，相对于短边100，长边优选为20～500。需要说明的是，在长边的被覆层的覆膜厚度的最大值与最小值的平均覆膜厚度比短边更薄的情况下，相对于短边100，长边更优选为40～100、进一步优选为50～90。即，在绝缘电线的截面中，将与相互对置的两条短边对应的两个被覆层部分中的覆膜厚度的最大值与最小值的平均设为100的情况下，与相互对置的两条长边对应的两个被覆层部分中的覆膜厚度的最大值与最小值的平均优选为40～100、更优选为50～90。但是，本发明中并不限于该方式。
本发明中，在设置于导体上的被覆层的截面形状中的四条边部的各个边中，被覆层的覆膜厚度的最大值与最小值之差均为20μm以下。其中，这些最大值与最小值之差优选在至少一条边下限超过0μm，更优选在至少两条边下限超过0μm，进一步优选至少三条边的下限超过0μm，更优选四条边的下限均超过0μm。
此处，上述四条边部的各个边中的被覆层的覆膜厚度的最大值与最小值之差优选为0～15μm、更优选为0～10μm、进一步优选为0～5μm。
这些各边的各自中的被覆层的覆膜厚度的最大值与最小值在各边可以相同，也可以不同。
但是，通常绝缘电线彼此在槽内在长边侧重叠，因而在对置的一组长边彼此中，各长边中的被覆层的覆膜厚度的最大值与最小值之差优选相同。
需要说明的是，在图4所示的t1、t2、t3、t4的边中，t1与t3的边的形状可以相对于导体呈对称的形状，也可以呈反对称的形状。需要说明的是，本发明中，从密合性的方面出发，更优选反对称(例如，图4的(b)为反对称，图4的(c)为对称)。
本发明中，被覆层的长边的覆膜厚度的最大值优选为50μm～250μm、更优选为60μm～180μm、进一步优选为70μm～140μm。
另一方面，被覆层的长边的覆膜厚度的最小值优选为30μm～200μm、更优选为40μm～160μm、进一步优选为50μm～130μm。
另外，被覆层的短边的覆膜厚度的最大值优选为50μm～300μm、更优选为55μm～300μm、进一步优选为60μm～260μm、特别优选为70μm～220μm。
另一方面，被覆层的短边的覆膜厚度的最小值优选为45μm～250μm、更优选为50μm～250μm、进一步优选为60μm～210μm、特别优选为70μm～180μm。
<<绝缘电线的制造方法>>
本发明中，在导体的外周涂布热固性树脂清漆并进行烘烤，形成热固性树脂层，在该热固性树脂层上将包含热塑性树脂的组合物挤出成型，形成热塑性树脂层，由此制造绝缘电线。
为了使热固性树脂清漆化，热固性树脂清漆含有有机溶剂等。
作为有机溶剂，只要不阻碍热固性树脂的反应就没有特别限制，例如可以举出n-甲基-2-吡咯烷酮(nmp)、n,n-二甲基乙酰胺(dmac)、n,n-二甲基甲酰胺(dmf)等酰胺系溶剂、n,n-二甲基乙烯脲、n,n-二甲基丙烯脲、四甲基脲等脲系溶剂、γ-丁内酯、γ-己内酯等内酯系溶剂、碳酸亚丙酯等碳酸酯系溶剂、甲基乙基酮、甲基异丁基酮、环己酮等酮系溶剂、乙酸乙酯、乙酸正丁酯、丁基乙酸溶纤剂、丁基卡必醇乙酸酯、乙基溶纤剂乙酸酯、乙基卡必醇乙酸酯等酯系溶剂、二乙二醇二甲醚、三乙二醇二甲醚、四乙二醇二甲醚等乙二醇二甲醚系溶剂、甲苯、二甲苯、环己烷等烃系溶剂、甲酚、苯酚、卤化苯酚等酚系溶剂、环丁砜等砜系溶剂、二甲基亚砜(dmso)等。
这些之中，若着眼于高溶解性、高反应促进性等，则优选酰胺系溶剂、脲系溶剂，从不具有容易抑制加热引起的交联反应的氢原子等方面考虑，更优选n-甲基-2-吡咯烷酮(nmp)、n,n-二甲基乙酰胺、n,n-二甲基乙烯脲、n,n-二甲基丙烯脲、四甲基脲，特别优选n,n-二甲基乙酰胺、n-甲基-2-吡咯烷酮、n,n-二甲基甲酰胺、二甲基亚砜。
有机溶剂等可以单独仅使用一种，也可以合用两种以上。
热固性树脂清漆可以如上所述使用市售品，该情况下，由于被溶解于有机溶剂中，因而含有有机溶剂。
将上述热固性树脂清漆涂布到导体上的方法可以为常规方法，例如可以使用：使用与导体形状为相似形状的清漆涂布用模具的方法；由于导体截面形状为矩形，因而使用形成为井字状的被称为“通用模具(universaldies)”的模具的方法。
涂布有这些热固性树脂清漆的导体利用常规方法在烘烤炉中进行烘烤。具体的烘烤条件取决于所使用的炉的形状等，若为约8m的自然对流式的立式炉，通过在炉内温度400℃～650℃下将通过时间设为10秒～90秒可以实现。
本发明中，将形成有热固性树脂层的导体(也称为漆包线)作为芯线，使用挤出机的螺杆将包含热塑性树脂的组合物挤出被覆在漆包线上，由此形成热塑性树脂层，从而能够得到绝缘电线。此时，按照挤出被覆树脂层的截面的外形形状与导体形状为相似形状或大致相似形状、并成为可得到特定的边部和角部的厚度、特定的最大厚度和最小厚度的形状的方式，在热塑性树脂的熔点以上的温度(在非晶性树脂的情况下为玻璃化转变温度以上)，使用挤出模具进行热塑性树脂的挤出被覆。热塑性树脂层也可以使用有机溶剂等和热塑性树脂形成。
在使用非晶性热塑性树脂的情况下，除了挤出成型以外，也可以使用与导体的形状为相似形状的模具，将使热塑性树脂溶解于有机溶剂等中而成的清漆涂布到漆包线上并进行烘烤而形成。
热塑性树脂清漆的有机溶剂优选在上述热固性树脂清漆中列举的有机溶剂。
另外，具体的烘烤条件取决于其所使用的炉的形状等，优选在热固性树脂中的条件中所记载的条件。
但是，本发明中，从考虑到制造成本的制造适应性的观点出发，优选挤出成型。
<绝缘电线的特性>
本发明的绝缘电线的局部放电起始电压(pdiv)高，绝缘击穿电压(bdv)高。
关于局部放电起始电压，如实施例所示测定的(1)长边的包含覆膜厚度的最小值的最小边部的局部放电起始电压与(2)长边的包含覆膜厚度的最大值的膜厚最大部分的局部放电起始电压均高。
(1)中的局部放电起始电压优选为1000vp～3000vp、更优选为1200vp～2750vp、进一步优选为1250vp～2750vp、特别优选为1300vp～2500vp。
此处，(1)中的局部放电起始电压是在马达设计时所未预期的特性，因此认为与上述(2)长边的包含覆膜厚度的最大值的膜厚最大部分的局部放电起始电压的变化量(差的绝对值)越小，则可靠性越高。
相对于上述(1)所示的局部放电起始电压的上述变化量的比例优选为55％以下、更优选为0～40％、进一步优选为0～38％。
(2)中的局部放电起始电压取决于与占空系数的平衡，优选为1000vp～2500vp、更优选为1100vp～2200vp、进一步优选为1200vp～2200vp、特别优选为1300vp～2000vp、最优选为1500vp～1800vp。
本发明中，绝缘击穿电压、特别是利用实施例所示的方法测定的进行了带缺口的沿边弯曲加工后的绝缘击穿电压高。
该绝缘击穿电压为1kv以上即可，更优选为5kv以上、进一步优选为8kv以上。
<<线圈和电气/电子设备>>
本发明的绝缘电线可以作为线圈而用于各种电气/电子设备等需要电气特性(耐电压性)、耐热性的领域中。例如，本发明的绝缘电线被用于电机或变压器等中，可以构成高性能的电气/电子设备。特别适合用作hv(混合动力汽车)、ev(电动汽车)的驱动马达用的绕线。这样，可以提供将本发明的绝缘电线作为线圈使用的电气/电子设备、特别是hv和ev的驱动马达。需要说明的是，在将本发明的绝缘电线用于马达线圈的情况下，也称为马达线圈用绝缘电线。特别是，通过对具有上述优异特性的本发明的绝缘电线进行加工而成的线圈，能够实现电气/电子设备的进一步小型化或高性能化。因此，本发明的绝缘电线适合用作近年来的小型化或高性能化显著的hv或ev的驱动马达用的绕线。
本发明的线圈只要具有适合于各种电气/电子设备的形态即可，可以举出：对本发明的绝缘电线进行线圈加工而形成的线圈；对本发明的绝缘电线进行弯曲加工后将特定部分电连接而成的线圈；等等。
作为对本发明的绝缘电线进行线圈加工而形成的线圈，没有特别限定，可以举出将长的绝缘电线卷绕成螺旋状而成的线圈。在这样的线圈中，对绝缘电线的绕线数等没有特别限定。通常，在卷绕绝缘电线时使用铁心等。
作为对本发明的绝缘电线进行弯曲加工后将特定部分电连接而成的线圈，可以举出在旋转电机等的定子中所用的线圈。这样线圈例如可以举出如下制作的线圈33：如图3所示，将本发明的绝缘电线切断成特定的长度并以u字形状等进行弯曲加工，制作出多个电线段34，将各电线段34的u字形状等的两个开放端部(末端)34a相互不同地连接，制作出线圈33(参照图2)。
作为使用该线圈而成的电气/电子设备，没有特别限定。作为这样的电气/电子设备的一个优选方式，例如可以举出具备图2所示的定子30的旋转电机(特别是hv和ev的驱动马达)。该旋转电机除了具备定子30以外，可以为与现有的旋转电机同样的构成。
定子30除了电线段34由本发明的绝缘电线形成以外，可以为与现有的定子同样的构成。即，定子30具有定子铁心31和线圈33，其中，例如如图3所示由本发明的绝缘电线构成的电线段34被组装到定子铁心31的槽32中，开放端部34a被电连接，由此形成线圈33。此处，电线段34可以以一根的形式组装到槽32中，但优选如图3所示以两根一组的形式组装。该定子30中，线圈33被收纳于定子铁心31的槽32中，该线圈33是将如上所述进行了弯曲加工的电线段34的两个末端即开放端部34a相互不同地连接而成的。此时，可以在连接电线段34的开放端部34a后收纳于槽32中，另外，也可以在将绝缘段34收纳于槽32中后，对电线段34的开放端部34a进行折弯加工并连接。
需要说明的是，本发明的马达线圈为两个以上的本发明的绝缘电线的层叠体，本发明的电子/电气设备组装有多个本发明的绝缘电线的层叠体。本发明中，马达线圈和电气/电子设备优选组合多个形状或厚度为不同种类的线而使用。特别是，本发明的马达线圈优选将本发明的绝缘电线按照具有各边的被覆层的覆膜厚度的最小值中的最小值(tmin)的边相邻的方式进行层叠。
具体而言，如下所述。
通过使进入到定子铁心的槽内的部分以长边的被覆薄于短边的被覆的方式构成，能够在不使每一槽的导体占空系数降低的情况下使定子铁心的圆周方向的尺寸小型化。另外，通过放入仅槽内的一部分线在长边与短边所被覆的厚度不同的线，能够作为用于保持线圈端部的绝缘距离的间隔件使用。由此，可以去除绝缘纸，结果能够实现马达的小型化。但是，本发明并不限于该方式。
若使用本发明的绝缘电线，则例如能够提高导体的截面积相对于定子铁心的槽截面积的比例(占空系数)，能够提高电气/电子设备的特性。
本发明的绝缘电线可以作为线圈而用于旋转电机、各种电气/电子设备等需要电气特性(耐电压性)、耐热性的领域中。例如，本发明的绝缘电线被用于电机或变压器等中，可以构成高性能的旋转电机、电气/电子设备。特别适合用作混合动力汽车(hv)、电动汽车(ev)的驱动马达用的绕线。
实施例
下面，基于实施例，对本发明进行更详细的说明，但本发明并不限定于这些实施例。
实施例1
在实施例1中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
导体11使用截面扁平(长边3.2mm×短边2.4mm，四角的倒角的曲率半径r＝0.3mm)的扁平导体(含氧量15ppm的铜)。
使用截面形状与导体为相似形状的模具，在导体上将聚酰胺酰亚胺(pai)清漆[商品名：hpc-9000、日立化成株式会社制造、25℃的拉伸弹性模量4,100mpa]涂布到导体11的表面，使其以通过时间为5秒～10秒的速度通过炉内温度设定为300℃～500℃的炉长5m的自然对流式烘烤炉内，并重复数次上述操作，由此形成厚度30μm的热固性树脂层，得到由热固性树脂层构成的漆包线。
将所得到的漆包线作为芯线，使用具备30mm全程螺杆(螺杆l/d＝25、螺杆压缩比＝3)的挤出机，在芯线的外侧形成热塑性树脂层。此处，热塑性树脂使用聚醚醚酮(solvayspecialtypolymers株式会社制造、商品名：ketaspirekt-820)，以热塑性树脂的截面的外形形状和厚度成为下述表1所示的形状和厚度的方式，使用挤出模具在370℃(挤出模具的温度)下进行热塑性树脂的挤出被覆。
如此，制造在导体上具有热固性树脂层和热塑性树脂层的绝缘电线。
实施例2
在实施例2中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
如下述表1那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
实施例3
在实施例3中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
将热固性树脂层的树脂变更为聚酰亚胺(pi)清漆[商品名：u-varnish-a、宇部兴产公司制造、25℃的拉伸弹性模量3,730mpa]，并且如下述表1那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
实施例4
在实施例4中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
将热固性树脂层的树脂变更为聚酯(pest)清漆[商品名：liton3300kf、东特涂料株式会社制造、25℃的拉伸弹性模量2,000mpa]，将热塑性树脂变更为聚苯硫醚(pps)[商品名：ppsfz-2100、dic株式会社制造]，并且如下述表1那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
实施例5
在实施例5中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
将热固性树脂层的树脂变更为聚酯酰亚胺(pesi)清漆[商品名：neoheat8600a、东特涂料株式会社制造、25℃的拉伸弹性模量2,500mpa]，并且如下述表1那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
实施例6
在实施例6中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
将热固性树脂层的树脂变更为聚酰亚胺(pi)清漆[商品名：u-varnish-a、宇部兴产株式会社制造、25℃的拉伸弹性模量3,730mpa]，并且如下述表1那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
实施例7
在实施例7中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
将热固性树脂层的树脂变更为聚酯(pest)清漆[商品名：liton3300kf、东特涂料株式会社制造、25℃的拉伸弹性模量2,000mpa]，将热塑性树脂变更为聚酰胺(pa)[商品名：leona1300s、旭化成株式会社制造]，并且如下述表1那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
实施例8
在实施例8中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
如下述表1那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
比较例1
在比较例1中，制造具有下述绝缘层的绝缘电线，该绝缘层在图4的(b)所示的截面为有高低差的矩形中，两条长边各自的膜厚的最大值与最小值之差均超过20μm。
在比较例1中，不设置热固性树脂层，仅具有热塑性树脂层。
在实施例1中使用的导体上，使用具备30mm全程螺杆(螺杆l/d＝25、螺杆压缩比＝3)的挤出机，在芯线的外侧形成热塑性树脂层。此处，热塑性树脂使用聚醚醚酮(solvayspecialtypolymers株式会社制造、商品名：ketaspirekt-820)，以热塑性树脂的截面的外形形状和厚度为下述表2所示的形状和厚度的方式，使用挤出模具在370℃(挤出模具的温度)下进行热塑性树脂的挤出被覆。
如此，制造在导体上具有热塑性树脂层的绝缘电线。
比较例2
在比较例2中，制造具有下述绝缘层的绝缘电线，该绝缘层在图4的(c)所示的截面凹陷的矩形中，两条长边各自的膜厚的最大值与最小值之差均超过20μm。
在比较例2中，不设置热固性树脂层，仅具有热塑性树脂层。
如下述表2那样变更热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与比较例1同样地制造绝缘电线。
比较例3
在比较例3中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
在比较例3中，不设置热固性树脂层，仅具有热塑性树脂层。
如下述表2那样变更热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与比较例1同样地制造绝缘电线。
比较例4
在比较例4中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
如下述表2那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
比较例5
在比较例5中，制造具有下述绝缘层的绝缘电线，该绝缘层在图4的(c)所示的截面凹陷的矩形中，四条边各自的最大值与最小值之差均超过20μm。
如下述表2那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
比较例6
在比较例6中，制造图4的(a)所示的截面近似矩形的绝缘电线。
如下述表2那样变更热固性树脂层的厚度与热塑性树脂层的形状和厚度，除此以外与实施例1同样地制造绝缘电线。
<测定、评价>
对于所得到的各绝缘电线，测定热固性树脂在25℃下的拉伸弹性模量和覆膜厚度。
另外，对于各绝缘电线，如下进行局部放电起始电压(pdiv)的测定、绝缘击穿电压(bdv)和槽内占空系数的评价。
[拉伸弹性模量的测定]
在热固性树脂的拉伸弹性模量的测定中，使用预先制作的长度10mm、宽度4mm、厚度0.05mm的片材样品。使用perkinelmerjapan公司制造的粘弹性谱仪(dma8000)，以测定模式为拉伸模式、频率1hz进行测定，一边以升温速度5℃/分钟改变测定温度一边进行测定，记录25℃下的拉伸弹性模量。
[覆膜厚度的测定]
(1)热固性树脂层的覆膜厚度
在各绝缘电线的制造阶段，使用由所得到的热固性树脂层构成的漆包线，如图4那样使图4的(a)～(c)中的截面形状的四条边为t1～t4，使用株式会社keyence制造的显微镜(vhx-2000)，通过设为倍率500倍的图像的图像分析对以基于导体的截面形状的四角倒角的曲率弯曲的部分以外的四条边求出热固性树脂层(表中记为内层)的平均覆膜厚度。
此处的平均覆膜厚度是指，对于以基于导体的截面形状的四角倒角的曲率弯曲的部分以外的四条边上所被覆的内层和被覆层，各条边的等间隔10处覆膜厚度的平均值。
(2)被覆层的覆膜厚度
使用各绝缘电线，如图4那样使图4的(a)～(c)中的截面形状的四条边为t1～t4，使用株式会社keyence制造的显微镜(vhx-2000)，通过设为倍率500倍的图像的图像分析对以基于导体的截面形状的四角倒角的曲率弯曲的部分以外的四条边求出被覆层的覆膜厚度。
在各边，求出被覆层的覆膜厚度的最大值和最小值，将图4的t1设为边1、t2设为边2、t3设为边3、t4设为边4，对各边中的最大值加上“’”、最小值加上“””来表示。例如，对于t1的边1来说，最大值设为t1’，最小值设为t1”。
计算出各边的最大值与最小值之差，例如，在t1的边1的情况下，计算出δ＝t1’－t1”。
另一方面，计算出四条边的最大值中的最大值(tmax)除以四条边的最小值中的最小值(tmin)所得到的值(tmax/tmin)，在下述表1、2中表示为“全周覆膜厚比”。
[局部放电起始电压(pdiv)的测定]
在下述两种状态下，使用局部放电试验机[商品名：kpd2050、菊水电子工业株式会社制造]，测定各绝缘电线的局部放电起始电压。
(1)长边的包含覆膜厚度的最小值的最小边部的局部放电起始电压
如图4的(a)中示意性地示出的那样，为将两根绝缘电线以下述方式错开10μm而重叠的状态下的局部放电起始电压，所述方式为：对于相当于图4的t1和t3的部分，将一根绝缘电线的包含被覆层的覆膜厚度的最大值的较厚部分与另一根绝缘电线的包含被覆层的覆膜厚度的最小值的较薄部分重叠，并且在重叠的中央形成空间。
对于绝缘电线，在上述状态下将电极连接在两根导体间，在温度25℃下一边施加50hz的交流电压一边连续地升压，将产生10pc的局部放电的时刻的电压读取为峰值电压(vp)。
(2)长边的包含覆膜厚度的最大值的膜厚最大部分的局部放电起始电压
如图4的(b)中示意性地示出的那样，为如下测定的局部放电起始电压，所述方式为：对于两根绝缘电线，对于相当于图4的t1和t3的部分，将一根绝缘电线的包含被覆层的覆膜厚度的最大值的较厚部分与另一根绝缘电线的包含被覆层的覆膜厚度的最大值的较厚部分重叠，并且使两根绝缘电线的端末部分开，在存在各种气隙的环境下进行测定。
对于绝缘电线，在上述状态下将电极连接在两根导体间，在温度25℃下一边施加50hz的交流电压一边连续地升压，将产生10pc的局部放电的时刻的电压读取为峰值电压(vp)。
需要说明的是，在下述表1、2中，将上述(1)表示为“最小边部错开10μm的局部放电起始电压(vp)”，将上述(2)表示为“膜厚最大部分的局部放电起始电压(vp)”。
[绝缘击穿电压(bdv)的评价]
对各绝缘电线进行带缺口的沿边弯曲加工后，测定绝缘击穿电压。
(带缺口的沿边弯曲加工)
依照jisc3216-3：2011中规定的“卷绕试验”，进行带缺口的沿边弯曲加工。
上述“卷绕试验”也称为带缺口的沿边弯曲试验，是指将绝缘电线的一个边缘面作为内径面而进行弯曲的弯曲方法，也称为沿宽度方向弯曲绝缘电线的弯曲方法。此处，将扁平形状的绝缘电线的纵截面的短边在轴线方向上连续形成的面称为“边缘面”，将扁平线的纵截面的长边在轴线方向上连续形成的面称为“平坦面”。
需要说明的是，带缺口的沿边弯曲试验是对绝缘电线的绕线加工时的弯曲和伸长进行模拟的试验，另外，是对因加工后残留的机械应力所致的、到达导体的龟裂产生的防止效果进行评价的试验。
(绝缘击穿电压(bdv)的测定)
绝缘电线的绝缘击穿电压使用绝缘击穿试验机，对上述带缺口的沿边弯曲试验后的样品测定电压，由此进行评价。
具体而言，将接地电极连接到将绝缘电线的单侧的末端剥离后的部分，将进行了沿边弯曲试验后的部分埋入铜粒，并将高压侧电极连接到该铜粒。以升压速度500v/秒进行升压，读取流过15ma以上的电流时的电压。以n＝5实施，通过其平均值评价绝缘击穿电压，并根据下述评价基准进行评价。
评价基准
a：8kv以上
b：5kv以上且小于8kv
c：1kv以上且小于5kv
d：小于1kv
等级c以上为合格水平。
[槽内占空系数的评价]
求出如图6的(a)所示那样将各绝缘电线收纳在用于组装马达线圈的定子铁心31的槽32中的状态下的槽内占空系数。
具体而言，通过导体高度之和在槽内绝缘电线的层叠方向的总高度中所占的比例(％)求出，并根据下述评价基准进行评价。
评价基准
a：超过94％且为100％以下
b：超过90％且为94％以下
c：超过86％且为90％以下
d：86％以下
等级c以上为合格水平。
将所得到的结果归纳示于下述表1和2中。
此处，“-”表示因未使用、值为0、或不存在作为对象的层而未评价。
【表1】
【表2】
由上述表1和2可知，与比较例1～6的绝缘电线相比，实施例1～8的绝缘电线通过为本发明的构成，从而两种状态下的局部放电起始电压(pdiv)高达1100vp以上，带缺口的沿边弯曲后的绝缘击穿电压(bdv)也优异，而且槽内占空系数也高。
与此相对，在日本特开2009-232607号公报中记载的被覆层为一层树脂层且如图4的(b)的截面形状为高低差矩形的比较例1的绝缘电线的情况下，(1)的将最小边部错开10μm而测定的局部放电起始电压(vp)低至986vp，带缺口的沿边弯曲后的绝缘击穿电压(bdv)也差。
另外，在使比较例1的绝缘电线的截面形状为图4的(c)那样的凹陷矩形的比较例2的绝缘电线的情况下，带缺口的沿边弯曲后的绝缘击穿电压(bdv)和槽内占空系数差。
另一方面，即便图4的(c)的截面形状为凹陷矩形、并且使被覆层为热固性树脂层和热塑性树脂层的两层，也如比较例5的绝缘电线中所示那样，槽内占空系数差，而且与实施例1～8的绝缘电线相比，(1)的将最小边部错开10μm而测定的局部放电起始电压(vp)低至1069vp。
关于比较例3的绝缘电线，虽然如图4的(a)那样截面为近似矩形，但被覆层不具有热固性树脂层而仅为热塑性树脂层的一层，带缺口的沿边弯曲后的绝缘击穿电压(bdv)差。tmax/tmin高达2.14，槽内占空系数、局部放电起始电压处于高水平，但仅由热塑性树脂层的层构成，因此在带缺口的沿边弯曲后龟裂发展到导体，无法将绝缘击穿电压保持为必要水平。
关于比较例4和6的绝缘电线，虽然如图4的(a)那样截面为近似矩形，但所有边的被覆层的覆膜厚度的最大值除以最小值所得到的值(tmax/tmin)均不满足1.3以上，在比较例4的绝缘电线的情况下，槽内占空系数差，在比较例6的绝缘电线的情况下，两种状态下的局部放电起始电压(pdiv)也差，而且带缺口的沿边弯曲后的绝缘击穿电压(bdv)差。需要说明的是，比较例6的绝缘电线由于被覆层的覆膜厚度整体较薄，因此认为局部放电起始电压(pdiv)和绝缘击穿电压(bdv)差，槽内占空系数优异。
由上述结果可知，本发明的绝缘电线作为旋转电机、各种电气/电子设备等需要优异的电气特性[局部放电起始电压(pdiv)和绝缘击穿电压(bdv)]、或尽可能消除无用空间而有效且高效率地收纳的领域的线圈、尤其是马达或变压器等的线圈，可以适合用作混合动力汽车(hv)或电动汽车ev的驱动马达用的绕线。
结合其实施方式对本发明进行了说明，但本申请人认为，只要没有特别指定，则本发明在说明的任何细节均不被限定，应当在不违反所附权利要求书所示的发明精神和范围的情况下进行宽泛的解释。
本申请要求基于2016年2月19日在日本提交专利申请的日本特愿2016-029455的优先权，将其内容以参考的形式作为本说明书记载内容的一部分引入本申请。
符号说明
1绝缘电线
11导体
21被覆层
21a热固性树脂层
21b热塑性树脂层
30定子
31定子铁心
32槽
33线圈
34电线段
34a开放端部(末端)