本发明涉及带通滤波器以及双工器。
背景技术：
带通滤波器、双工器广泛运用在便携电话机等中。
在下述的专利文献1所记载的弹性波滤波器装置中，梯型滤波器和纵耦合谐振器型弹性波滤波器相互串联连接。梯型滤波器具有多个并联臂谐振器。梯型滤波器的全部并联臂谐振器与连接到接地电位的接地电极公共连接。纵耦合谐振器型弹性波滤波器与不同于上述并联臂谐振器所连接的接地电极的接地电极连接。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：国际公开第2011/061904号
在专利文献1的弹性波滤波器装置中，由于梯型滤波器的全部并联臂谐振器与接地电极公共连接，因此易于受到寄生电感的影响。因而有时并联臂谐振器的谐振频率会变低。从而有时无法充分提高弹性波滤波器装置的通频带的低频侧的陡度。
此外，在纵耦合谐振器型弹性波滤波器中有时无法使与接地电极连接的电极的电位充分接近于接地电位。由此有时隔离特性会劣化。
技术实现要素：
本发明的目的在于，提供能提高通频带的低频侧的陡度、能增大带外衰减量的带通滤波器以及隔离特性良好的双工器。
本发明所涉及的带通滤波器具备：压电基板；设于所述压电基板上的第1端子；设于所述压电基板上的第2端子；与所述第1端子连接、构成在所述压电基板的纵耦合谐振器型弹性波滤波器；设于所述压电基板上、与接地电位连接的多个接地端子；和配置在将所述第1端子和所述第2端子连接串联臂与所述多个接地端子之间所连接的多个并联臂的多个并联臂谐振器，所述多个并联臂谐振器具有：所述多个并联臂谐振器中谐振频率最高的第1并联臂谐振器；和该第1并联臂谐振器以外的第2并联臂谐振器，所述多个接地端子具有：与所述第1并联臂谐振器连接的第1接地端子；与所述第2并联臂谐振器连接的第2接地端子；和与所述纵耦合谐振器型弹性波滤波器连接的第3接地端子，所述第2接地端子和所述第3接地端子在所述压电基板上连接，所述第1接地端子与所述第2、第3接地端子在所述压电基板上不连接。
在本发明所涉及的带通滤波器的某特定的局面下，还具备：配置在所述串联臂、并且在所述第1端子以及所述第2端子中的一方与所述纵耦合谐振器型弹性波滤波器之间所连接的串联臂谐振器。在该情况下，能更加进一步增大带通滤波器的带外衰减量。
在本发明所涉及的带通滤波器的其他特定的局面下，在所述第1并联臂谐振器与所述第2并联臂谐振器之间配置所述串联臂谐振器，且所述第1、第2并联臂谐振器以及所述串联臂谐振器构成梯型滤波器。在该情况下，能更加进一步增大带通滤波器的带外衰减量。
在本发明所涉及的带通滤波器的再其他特定的局面下，所述第1、第2并联臂谐振器中的一方的并联臂谐振器连接到所述第1端子与所述接地端子之间，所述第1、第2并联臂谐振器中的另一方的并联臂谐振器连接到所述第2端子与所述接地端子之间。在该情况下能更加进一步增大带通滤波器的带外衰减量。
在本发明所涉及的带通滤波器的另外特定的局面下，所述第1并联臂谐振器的静电容小于所述第2并联臂谐振器的静电容。在该情况下难以出现插入损耗的劣化。
在本发明所涉及的带通滤波器的再另外特定的局面下，具有多个所述第2并联臂谐振器，所述多个第2并联臂谐振器是多个分割并联臂谐振器，所述多个分割并联臂谐振器中的至少1个分割并联臂谐振器的谐振频率与其他分割并联臂谐振器的谐振频率不同。在该情况下，能在大的频域增大带通滤波器的带外衰减量。
本发明所涉及的双工器具备：遵循本发明构成的带通滤波器即第1带通滤波器；和构成在所述压电基板、且通频带不同于所述第1带通滤波器的第2带通滤波器。
在本发明所涉及的双工器的某特定的局面下，还具备：与所述第2带通滤波器连接且与接地电位连接的第4接地端子，所述第4接地端子与所述第1～第3接地端子在所述压电基板上不连接。在该情况下，能使隔离特性更加进一步良好。
在本发明所涉及的双工器的其他特定的局面中，所述第1带通滤波器是接收滤波器，所述第2带通滤波器是发送滤波器。
发明的效果
根据本发明所涉及的带通滤波器，能提高通频带的低频侧的陡度，且能增大带外衰减量。根据本发明所涉及的双工器，能提高带通滤波器的通频带的低频侧的陡度，且能使隔离特性良好。
附图说明
图1是表示本发明的第1实施方式所涉及的双工器的电极结构的概略俯视图。
图2是本发明的第1实施方式所涉及的双工器的电路图。
图3是用于说明本发明的第1实施方式中的第1纵耦合谐振器型弹性波滤波器的构成的放大俯视图。
图4是表示第1比较例的双工器的电极结构的概略俯视图。
图5是第1比较例的双工器的电路图。
图6是表示本发明的第1实施方式以及第1比较例中的第1带通滤波器的衰减量频率特性的图。
图7是表示本发明的第1实施方式以及第1比较例的双工器的隔离特性的图。
图8是表示第2比较例的双工器的电极结构的概略俯视图。
图9是第2比较例的双工器的电路图。
图10是表示本发明的第1实施方式以及第2比较例中的第1带通滤波器的衰减量频率特性的图。
图11是表示本发明的第1实施方式以及第2比较例的双工器的隔离特性的图。
图12是表示第3比较例的双工器的电极结构的概略俯视图。
图13是第3比较例的双工器的电路图。
图14是表示本发明的第1实施方式以及第3比较例中的第1带通滤波器的衰减量频率特性的图。
图15是表示本发明的第1实施方式以及第3比较例的双工器的隔离特性的图。
图16是本发明的第1实施方式的变形例所涉及的带通滤波器的电路图。
图17是本发明的第2实施方式所涉及的双工器的电路图。
图18是表示本发明的第3实施方式所涉及的双工器的电极结构的概略俯视图。
图19是本发明的第3实施方式所涉及的双工器的电路图。
图20是表示本发明的第1、第3实施方式中的第1带通滤波器的衰减量频率特性的图。
图21是表示本发明的第1、第3实施方式所涉及的双工器的隔离特性的图。
标号的说明
1双工器
1a、1b第1、第2带通滤波器
2压电基板
3天线端子
4接收端子
5a～5d第1～第4接地端子
6a、6b第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器
6x连接点
7a～7e第1～第5idt电极
7a1、7a2、7b1、7b2、7c1、7c2、7d1、7d2、7e1、7e2梳齿型电极
8反射器
9梯型滤波器
14发送端子
21、31、41、51、61、71双工器
21a、31a、41a、51a、61a、71a第1带通滤波器
s1、s2、s11～s16串联臂谐振器
p1、p2、p11～p13并联臂谐振器
p32a、p32b分割并联臂谐振器
具体实施方式
下面参考附图来说明本发明的具体的实施方式，由此使本发明变得明了。
另外指出，本说明书所记载的各实施方式都是例示，在不同的实施方式间能进行构成的部分的置换或组合。
图1是表示本发明的第1实施方式所涉及的双工器的电极结构的概略俯视图。图2是第1实施方式所涉及的双工器的电路图。
如图1所示那样，双工器1具有压电基板2。压电基板2由linbo3构成。另外，压电基板2例如可以由litao3等压电单晶、适宜的压电陶瓷构成。
双工器1具有构成在压电基板2的第1、第2带通滤波器1a、1b。第2带通滤波器1b的通频带与第1带通滤波器1a的通频带不同。更具体地，第1带通滤波器1a是通频带925mhz以上、960mhz以下的接收滤波器。第2带通滤波器1b是通频带880mhz以上、915mhz以下的发送滤波器。另外，第1、第2带通滤波器1a、1b的通频带并不限定于此。另外，也可以第1带通滤波器1a是发送滤波器，第2带通滤波器1b是接收滤波器。
另外，第1带通滤波器1a是本发明的1个实施方式所涉及的带通滤波器。
在压电基板2上设置与天线连接的第1端子即天线端子3。在构成接收滤波器电路的第1带通滤波器1a中，天线端子3作为输入端子发挥功能。另一方面，在构成发送滤波器电路的第2带通滤波器1b中，天线端子3即第1端子作为输出端子发挥功能。
构成接收滤波器电路的第1带通滤波器1a设置在压电基板2上。在第1带通滤波器1a作为接收滤波器发挥功能的情况下，与第2端子即接收端子4以及接地电位连接的第1～第3接地端子5a～5c设置在压电基板2上。第2接地端子5b和第3接地端子5c在压电基板2上电连接。另一方面，第1接地端子5a不与第2、第3接地端子5b、5c在压电基板2上电连接。
第1带通滤波器1a具有第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b以及梯型滤波器。第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b以及梯型滤波器构成在压电基板2。另外，在本实施方式中，第1带通滤波器1a具有2个纵耦合谐振器型弹性波滤波器，但第1带通滤波器1a只要至少具有1个纵耦合谐振器型弹性波滤波器即可。
第2带通滤波器1b是构成在压电基板2的梯型滤波器。第2带通滤波器1b的构成的详细之后叙述。
另外，在图1中，第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b以及各弹性波谐振器，由在矩形中引2条对角线的概图来表示。在后述的图4、图8、图12以及图18中也同样。
如图2所示那样，第1带通滤波器1a的第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b，在以虚线示出的梯型滤波器9与接收端子4之间相互并联连接。
梯型滤波器9具有相互串联连接的多个串联臂谐振器s1、s2。多个串联臂谐振器s1、s2配置于连接在接收端子4与天线端子3之间的串联臂。更具体地，多个串联臂谐振器s1、s2连接在第1纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a与第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6b间的连接点6x与天线端子3之间。另外，在梯型滤波器9中，串联臂谐振器设置至少1个即可。
梯型滤波器9具有第1、第2并联臂谐振器p1、p2。第1、第2并联臂谐振器p1、p2配置于连接在串联臂与接地电位之间的多个并联臂。更具体地，在串联臂谐振器s1与串联臂谐振器s2间的连接点与接地电位之间连接第1并联臂谐振器p1。在串联臂谐振器s2与连接点6x间的连接点与接地电位之间，连接第2并联臂谐振器p2。
多个并联臂谐振器中的第1并联臂谐振器p1的谐振频率最高，第1并联臂谐振器p1的静电容最小。更具体地，第1并联臂谐振器p1的谐振频率为916mhz，静电容为1.95pf。第2并联臂谐振器p2的谐振频率为911mhz，静电容为5.08pf。
以下，以第1纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a为例来说明本实施方式的纵耦合谐振器型弹性波滤波器的具体的构成。
图3是用于说明第1实施方式中的第1纵耦合谐振器型弹性波滤波器的构成的放大俯视图。
第1纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a，具有第1～第5idt电极7a～7e。第1idt电极7a具有一对梳齿型电极7a1、7a2。梳齿型电极7a1、7a2分别具有汇流条、和一端与汇流条连接的多个电极指。梳齿型电极7a1的多个电极指和梳齿型电极7a2的多个电极指相互间插。同样地，第2～第5idt电极7b～7e也分别具有梳齿型电极7b1、7b2、梳齿型电极7c1、7c2、梳齿型电极7d1、7d2以及梳齿型电极7e1、7e2。
在第1～第5idt电极7a～7e的弹性波传播方向两侧设置反射器8。
第1～第5idt电极7a～7e是从压电基板侧起依次层叠nicr层、pt层、ti层以及a1cu层的层叠体。另外，第1～第5idt电极7a～7e的材料没有特别限定，也可以由上述以外的金属构成。第1～第5idt电极7a～7e的层数也没有特别限定，例如可以是单层。反射器8由与第1～第5idt电极7a～7e同样的材料构成。
第1、第3、第5idt电极7a、7c、7e的梳齿型电极7a1、7c1、7e1与图2所示的接收端子4连接。第2、第4idt电极7b、7d的梳齿型电极7b2、7d2与图2所示的梯型滤波器9连接。另一方面，第1～第5idt电极7a～7e的梳齿型电极7a2、7b1、7c2、7d1、7e2与接地电位公共连接。
第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器，与第1纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a同样地构成。在本实施方式中，第1、第2并联臂谐振器以及多个串联臂谐振器也分别具有idt电极。
返回图1，第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b与第3接地端子5c公共连接。另一方面，第1并联臂谐振器p1与第1接地端子5a连接。第2并联臂谐振器p2与第2接地端子5b连接。
双工器1具有wlp结构。更具体地，图1中虽未示出，但在压电基板2上设有框状的支承构件。支承构件将构成第1、第2带通滤波器1a、1b的部分包围。在支承构件上设置保护构件。形成被压电基板2、支承构件以及保护构件包围的中空部。另外，双工器1也可以具有wlp结构以外的例如csp结构等。
本实施方式的特征在于，第2、第3接地端子5b、5c在压电基板2上连接，并且第1接地端子5a与第2、第3接地端子5b、5c在压电基板2上不连接。由此能在双工器1提高第1带通滤波器1a的通频带的低频侧的陡度。进而能增大第1带通滤波器1a的带外衰减量。此外能使双工器1的隔离特性良好。以下对其进行说明。另外，第2带通滤波器1b的具体的构成也在以下说明。
另外，本说明书中所谓陡度高，是指在通频带的端部附近，相对于某一定的衰减量的变化量，频率的变化量较小。例如在通频带的端部附近，衰减量为3db的频率与衰减量为50db的频率之差越小则陡度越高。
如图1所示那样，第2带通滤波器1b具有设于压电基板2上的、与发送端子14以及接地电位连接的多个第4接地端子5d。如上述那样，第2带通滤波器1b是构成发送滤波器电路的梯型滤波器。第2带通滤波器1b的并联臂谐振器p11～p13分别与各第4接地端子5d连接。
更具体地，如图2所示那样，在发送端子14与天线端子3之间，多个串联臂谐振器s11～s16相互串联连接。在串联臂谐振器s11与串联臂谐振器s12间的连接点与接地电位之间，连接并联臂谐振器p11。在串联臂谐振器s13与串联臂谐振器s14间的连接点与接地电位之间，连接并联臂谐振器p12。在串联臂谐振器s15与串联臂谐振器s16间的连接点与接地电位之间，连接并联臂谐振器p13。
如图1所示那样，并联臂谐振器p12和并联臂谐振器p13公共连接在相同的第4接地端子5d。多个第4接地端子5d，与第1～第3接地端子5a～5c在压电基板2上均不连接。另外，第2带通滤波器1b的电极结构并没有特别限定。
如图2所示那样，在天线端子3与接地电位之间，连接电抗调整用的电感器l。在本实施方式中，电感器l未设置在图1所示的压电基板2上，而是设置在其他基板。另外，也可以不设电感器l。
通过将第1实施方式和下述所示的第1～第3比较例进行比较来更详细说明第1实施方式的效果。
图4是表示第1比较例的双工器的电极结构的概略俯视图。图5是第1比较例的双工器的电路图。
如图5所示那样，在第1带通滤波器51a中，第1、第2并联臂谐振器p1、p2以及第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b与接地电位公共连接，双工器51在这点上不同于第1实施方式。更具体地，如图4所示那样，第1接地端子5a与第2、第3接地端子5b、5c连接。
图6是表示第1实施方式以及第1比较例中的第1带通滤波器的衰减量频率特性的图。图7是表示第1实施方式以及第1比较例的双工器的隔离特性的图。在图6以及图7中，实线表示第1实施方式的结果，虚线表示第1比较例的结果。
在第1比较例中，在第1带通滤波器的通频带的低频侧，陡度变低。与此相对，可知在第1实施方式中，提高了上述陡度。更具体地，在第1比较例中，在在上述通频带的低频侧，衰减量为3db的频率与衰减量为50db的频率之差差是6.66mhz。在第1实施方式中，上述频率之差为5.93mhz，提高了陡度。
在此，在图1所示的第1、第2并联臂谐振器p1、p2中，各个谐振频率与反谐振频率之差越小，越能提高通频带的低频侧的陡度。另外，第1、第2并联臂谐振器p1、p2分别与第1、第2接地端子5a、5b连接。第1、第2接地端子5a、5b具有寄生电感。由于该寄生电感的影响，在第1、第2并联臂谐振器p1、p2中谐振频率变低。由此在第1、第2并联臂谐振器p1、p2中，谐振频率与反谐振频率之差变大。
在此，第1带通滤波器1a所具有的多个并联臂谐振器之中，第1并联臂谐振器p1的谐振频率最高。由此，多个并联臂谐振器的谐振频率之中，第1并联臂谐振器p1的谐振频率配置得最接近于第1带通滤波器1a的通频带。因而第1并联臂谐振器p1的谐振频率与反谐振频率之差，对于通频带的低频侧的陡度贡献最大。
在图4所示的第1比较例中，在压电基板2上，第1接地端子5a与第2、第3接地端子5b、5c连接。由此，寄生电感对第1、第2并联臂谐振器p1、p2的影响较大。因而，由于第1、第2并联臂谐振器p1、p2的谐振频率与反谐振频率之差变大，因此上述陡度被压低。
与此相对，在图1所示的第1实施方式中，在压电基板2上，第1接地端子5a不与第2、第3接地端子5b、5c连接。因而寄生电感对第1、第2并联臂谐振器p1、p2的影响较小。特别由于第1接地端子5a不与其他接地端子连接，因此能有效果地减小寄生电感对第1并联臂谐振器p1的影响。因而在第1带通滤波器1a的通频带的低频侧，能有效果地提高陡度。
如图7所示那样可知，能使第1实施方式的隔离特性比第1比较例的隔离特性更加良好。更具体地，在第2带通滤波器的通频带即频率带a，第1比较例中的衰减量的最大值为51.9db。与此相对，在第1实施方式中，频率带a中的衰减量的最大值为53.4db。如此，在第1实施方式中，能使隔离特性良好。
图8是表示第2比较例的双工器的电极结构的概略俯视图。图9是第2比较例的双工器的电路图。
如图8所示那样，在第1带通滤波器61a中，第2接地端子5b和第3接地端子5c不连接，在这点上双工器61不同于第1实施方式。如图9所示那样，第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b的哪个并联臂谐振器都不与接地电位公共连接。
图10是表示第1实施方式以及第2比较例中的第1带通滤波器的衰减量频率特性的图。图11是表示第1实施方式以及第2比较例的双工器的隔离特性的图。在图10以及图11中，实线表示第1实施方式的结果，虚线表示第2比较例的结果。
如图10所示那样，在第2比较例中，衰减量为3db的频率与衰减量为50db的频率之差是6.76mhz。因而相比于第2比较例，第1实施方式的带通滤波器的通频带的低频侧的陡度更高。
如图11所示那样，在第2比较例中，频率带a中的衰减量的最大值为49.2db。在第1实施方式中，能在大的频域中使隔离特性比第2比较例的隔离特性更良好。
在图8所示的第2比较例中的第1带通滤波器61a中，第3接地端子5c不与第2接地端子5b连接。为此，第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b与接地电位之间的寄生电感较大。因而隔离特性在大范围劣化。
与此相对，在图1所示的第1实施方式中，第3接地端子5c与第2接地端子5b连接。因而能增加第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b与接地电位连接的路径。由此能减小第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b与接地电位之间的寄生电感。因而能增大第1带通滤波器1a的带外衰减量。进而，由于能如图11所示那样增大频率带a中的衰减量，因此能使双工器1的隔离特性良好。
图12是表示第3比较例的双工器的电极结构的概略俯视图。图13是第3比较例的双工器的电路图。
如图12所示那样，在第1带通滤波器71a中，第2接地端子5b和第3接地端子5c不连接，并且第1接地端子5a与第3接地端子5c连接，在这点上，双工器71不同于第1实施方式。如图13所示那样，在第3比较例中，第1并联臂谐振器p1和第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b与接地电位公共连接。
图14是表示第1实施方式以及第3比较例中的第1带通滤波器的衰减量频率特性的图。图15是表示第1实施方式以及第3比较例的双工器的隔离特性的图。在图14以及图15中，实线表示第1实施方式的结果，虚线表示第3比较例的结果。
如图14所示那样，在第3比较例中，衰减量为3db的频率与衰减量为50db的频率之差是7.50mhz。如图15所示那样，在第3比较例中，频率带a中的衰减量的最大值为47.0db。因而可知，相比于第3比较例，第1实施方式中第1带通滤波器的通频带的低频侧中的陡度更高。进而可知，相比于第3比较例，第1实施方式中双工器的隔离特性更良好。
如上述那样，在带通滤波器所具有的多个并联臂谐振器中，第1并联臂谐振器对上述陡度的影响最大。在图12所示的第3比较例中，连接该第1并联臂谐振器p1的第1接地端子5a与第3接地端子5c连接。因而寄生电感对第1并联臂谐振器p1的影响较大，上述陡度劣化。
与此相对，在图1所示的第1实施方式中，第1接地端子5a不与第3接地端子5c连接。此外，对上述陡度的影响小的、连接第2并联臂谐振器p2的第2接地端子5b与第3接地端子5c连接。因此能提高第1带通滤波器1a的通频带的低频侧的陡度，且能使双工器1的隔离特性良好。
优选如第1实施方式那样，第1带通滤波器1a所具有的多个并联臂谐振器之中，第1并联臂谐振器p1的静电容最小。由此能更加减小寄生电感对第1并联臂谐振器p1的影响。因此能更加提高上述陡度。
进而，能通过减小第1并联臂谐振器p1的静电容来减小从第1并联臂谐振器p1流到接地电位的电流。在多个并联臂谐振器之中，第1并联臂谐振器p1最接近于第1带通滤波器1a的通频带地配置谐振频率。由于该第1并联臂谐振器p1的上述电流较小，因此难以出现插入损耗的劣化。
在减小第1并联臂谐振器p1的面积时，优选减小idt电极的交叉宽度。另外，也可以通过减少第1并联臂谐振器p1的idt电极的对数来减小面积。若是相同的静电容的第1并联臂谐振器p1，减小idt电极的交叉宽度来使静电容减少的构成，相比于减少idt电极的对数来使静电容减少的构成，有更能抑制第1并联臂谐振器p1的q值的降低的效果。
在第1实施方式中，在第1并联臂谐振器p1与第2并联臂谐振器p2之间配置串联臂谐振器s2。由此能有效果地增大第1带通滤波器1a的带外衰减量。
另外，也可以如图16所示的第1实施方式的变形例那样，双工器41没有串联臂谐振器。第1带通滤波器41a中的第1、第2并联臂谐振器p1、p2是带阻滤波器。在该情况下，也能提高第1带通滤波器41a的通频带的低频侧的陡度，且能增大带外衰减量。
在第1实施方式中，第2带通滤波器1b的第4接地端子5d与第1带通滤波器1a的第1～第3接地端子5a～5c在压电基板2上不连接。因而能使双工器1的隔离特性更加进一步良好。
第1实施方式的压电基板2具有矩形板状的形状。第1带通滤波器1a的接收端子4设置在压电基板2的角落部附近。另一方面，在与该角落部不同的角落部附近，设置第2带通滤波器1b的发送端子14。如此，由于接收端子4与发送端子14的距离较长，因而能有效果地使双工器1的隔离特性良好。
图17是第2实施方式所涉及的双工器的电路图。
在第1带通滤波器21a中，没有配置于第1并联臂谐振器p1与第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b之间的串联臂谐振器，在这点上，双工器21不同于第1实施方式。第2并联臂谐振器p2配置在第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b与接收端子4之间，在这点上，双工器21也不同于第1实施方式。在上述以外的点上，双工器21具有与第1实施方式的双工器1同样的构成。
在在本实施方式中，也与第1实施方式同样地，能提高双工器21中的第1带通滤波器21a的通频带的低频侧的陡度，且能增大带外衰减量。进而能使双工器21的隔离特性良好。
在本实施方式中，第1并联臂谐振器p1连接到天线端子3与接地电位之间，第2并联臂谐振器p2连接到接收端子4与接地电位之间。从而在第1并联臂谐振器p1与第2并联臂谐振器p2之间配置第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b。由此能更加进一步增大第1带通滤波器21a的带外衰减量。
另外，也可以让第1并联臂谐振器p1配置在第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b与接收端子4之间，第2并联臂谐振器p2配置在天线端子3与第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b之间。
图18是表示第3实施方式所涉及的双工器的电极结构的概略俯视图。图19是第3实施方式所涉及的双工器的电路图。
在第1带通滤波器31a中，具有多个第1实施方式中的第2并联臂谐振器，在这点上，双工器31不同于第1实施方式。在上述以外的点上，双工器31具有与第1实施方式的双工器1同样的构成。
更具体地，多个第2并联臂谐振器，是将连接到第1、第2纵耦合谐振器型弹性波滤波器6a、6b与第2接地端子5b之间的并联臂谐振器并联分割的多个分割并联臂谐振器p32a、p32b。如图19所示那样，在串联臂谐振器s2与上述连接点6x间的连接点与接地电位之间，分割并联臂谐振器p32a、p32b相互并联连接。
分割并联臂谐振器p32a的谐振频率是911mhz，静电容是2.53pf。分割并联臂谐振器p32b的谐振频率为909.5mhz，静电容是2.53pf。因而分割并联臂谐振器p32a、p32b的谐振频率均低于第1并联臂谐振器p1的谐振频率。分割并联臂谐振器p32a、p32b的静电容均大于第1并联臂谐振器p1的静电容。
图20是表示第1、第3实施方式中的第1带通滤波器的衰减量频率特性的图。图21是表示第1、第3实施方式所涉及的双工器的隔离特性的图。在图20以及图21中，实线表示第1实施方式的结果，虚线表示第3实施方式的结果。
如图20所示那样，在本实施方式中，也与第1实施方式同样地，能提高第1带通滤波器的通频带的低频侧的陡度。
如图21所示那样，在本实施方式中，相比于第1实施方式能使双工器的隔离特性更加进一步良好。如图18所示那样，双工器31具有多个分割并联臂谐振器p32a、p32b，且多个分割并联臂谐振器p32a、p32b的谐振频率互不相同。因而能使双工器31的隔离特性在大的频域内良好。
另外，在本实施方式中具有2个分割并联臂谐振器p32a、p32b，但第1带通滤波器31a也可以具有3个以上的分割并联臂谐振器。在该情况下，优选至少1个分割并联臂谐振器的谐振频率与其他分割并联臂谐振器的谐振频率不同。因而能使双工器31的隔离特性在大的频域内良好。
另外，第1带通滤波器31a，在未用在双工器中的情况下，也能有效果地增大带外衰减量。