一种剪力墙全装配墙板连接结构的制作方法

本发明涉及建筑施工领域，具体涉及一种剪力墙全装配墙板连接结构。

背景技术：

剪力墙是由钢筋混凝土浇成的墙体，由剪力墙组成的承受竖向和水平作用的结构，称为剪力墙结构。剪力墙的抗侧移刚度很大，它主要用来抵抗水平作用和承担竖向作用；墙体同时也作为维护及房屋分隔构建。剪力墙结构可建的很高，主要用于12-30层的住宅建设。剪力墙结构是由钢筋混凝土墙板代替框架结构中的梁柱作为建筑主要承重构件的结构。因为高层建筑所要抵抗的水平剪力主要是地震引起，所以剪力墙较之其他结构形式而言，更能有效地控制结构的水平剪力，抵抗破坏的能力更强，抗震性能更好，安全性更高，居住也很舒适。

相关技术中的现浇剪力墙结构，生产率较低，人工投入较大，工人的劳动强度较大，工人的工作环境较差，而预制的剪力墙结构，其抗爆安全性能较差，存在较大的安全隐患。

技术实现要素：

为解决上述问题，本发明提供一种剪力墙全装配墙板连接结构。

本发明的目的采用以下技术方案来实现：

一种剪力墙全装配墙板连接结构，包括皆为方形的第一预制墙板和第二预制墙板，所述第一预制墙板的四边中部皆设有连接凸起，所述第二预制墙板的四边中部皆设有连接凹槽，相邻两个第一预制墙板和第二预制墙板通过连接凸起和连接凹槽的匹配连接而连接；所述第一预制墙板内部设有从其一个连接凸起顶部向相对的连接凸起顶部延伸的第一现浇通道，所述第二预制墙板的内部设置有从其一个连接凹槽底部向相对的连接凹槽底部延伸的第二现浇通道，相邻两个第一预制墙板和第二预制墙板连接时，所述第一现浇通道与第二现浇通道对接，第一现浇通道与第二现浇通道内设置全高通长布置的加强筋，第一预制墙板和第二预制墙板的接触面设置砂浆层。

本发明的有益效果为：

本发明结构简单、现场施工速度快，施工工期短，劳动力需求少，工程造价低，且建筑质量有保证，解决了上述的技术问题。

附图说明

利用附图对本发明作进一步说明，但附图中的应用场景不构成对本发明的任何限制，对于本领域的普通技术人员，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据以下附图获得其它的附图。

图1是一种剪力墙全装配墙板连接结构的结构示意图；

图2是对剪力墙全装配墙板连接结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估的流程示意图。

附图标记：

第一预制墙板1、第二预制墙板2、加强筋3、砂浆层4、接缝补强钢筋5、连接凸起11、第一现浇通道12、连接凹槽21、第二现浇通道22。

具体实施方式

结合以下应用场景对本发明作进一步描述。

应用场景1

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的剪力墙全装配墙板连接结构，包括皆为方形的第一预制墙板1和第二预制墙板2，所述第一预制墙板1的四边中部皆设有连接凸起，所述第二预制墙板2的四边中部皆设有连接凹槽，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2通过连接凸起和连接凹槽的匹配连接而连接；所述第一预制墙板1内部设有从其一个连接凸起顶部向相对的连接凸起顶部延伸的第一现浇通道12，所述第二预制墙板2的内部设置有从其一个连接凹槽底部向相对的连接凹槽底部延伸的第二现浇通道22，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2连接时，所述第一现浇通道12与第二现浇通道22对接，第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4。

优选的，所述砂浆层4内设置局部连接第一预制墙板1和第二预制墙板2的接缝补强钢筋5。

本发明的上述实施例设置连接凸起11、连接凹槽21、第一现浇通道12和第二现浇通道22，并在第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，在第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4和局部的接缝补强钢筋5，结构简单、现场施工速度快，施工工期短，劳动力需求少，工程造价低，且建筑质量有保证。

优选的，所述连接凸起的宽度为所述第一预制墙板1的宽度的3/4，所述连接凹槽的宽度为所述第二预制墙板2的宽度的3/4。

本优选实施例进一步提高了结构的稳定性。

优选的，所述剪力墙全装配墙板连接结构按照经过爆炸荷载作用下的损伤程度评估合格后的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工而成。

其中，所述剪力墙全装配墙板连接结构模型进行所述爆炸荷载作用下的损伤程度评估，具体为：

(1)通过CAD辅助设计初步构建剪力墙全装配墙板连接结构模型；

(2)运用有限元软件LS-DYNA对所述剪力墙全装配墙板连接结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定剪力墙全装配墙板连接结构模型中动力响应最强烈的区域；

(3)在所述动力响应最强烈的区域中确定剪力墙全装配墙板连接结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

(4)通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\Σ}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\σ})+Q_i\mathrm{\σ}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\ψ}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\×L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，剪力墙全装配墙板连接结构模型满足设计要求，评估合格，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对剪力墙全装配墙板连接结构模型进行设计。

本优选实施例对设计的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，取评估合格的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工制成剪力墙全装配墙板连接结构，进一步保证了剪力墙全装配墙板连接结构的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建剪力墙全装配墙板连接结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广；在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括：

(1)往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

(2)在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

(3)将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度，进一步提高了结构的稳定性。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度。

本应用场景的上述实施例取σ＝0.1，设计速度相对提高了15％，抗爆性能相对提高了10％。

应用场景2

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的剪力墙全装配墙板连接结构，包括皆为方形的第一预制墙板1和第二预制墙板2，所述第一预制墙板1的四边中部皆设有连接凸起，所述第二预制墙板2的四边中部皆设有连接凹槽，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2通过连接凸起和连接凹槽的匹配连接而连接；所述第一预制墙板1内部设有从其一个连接凸起顶部向相对的连接凸起顶部延伸的第一现浇通道12，所述第二预制墙板2的内部设置有从其一个连接凹槽底部向相对的连接凹槽底部延伸的第二现浇通道22，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2连接时，所述第一现浇通道12与第二现浇通道22对接，第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4。

优选的，所述砂浆层4内设置局部连接第一预制墙板1和第二预制墙板2的接缝补强钢筋5。

本发明的上述实施例设置连接凸起11、连接凹槽21、第一现浇通道12和第二现浇通道22，并在第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，在第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4和局部的接缝补强钢筋5，结构简单、现场施工速度快，施工工期短，劳动力需求少，工程造价低，且建筑质量有保证。

优选的，所述连接凸起的宽度为所述第一预制墙板1的宽度的3/4，所述连接凹槽的宽度为所述第二预制墙板2的宽度的3/4。

本优选实施例进一步提高了结构的稳定性。

优选的，所述剪力墙全装配墙板连接结构按照经过爆炸荷载作用下的损伤程度评估合格后的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工而成。

其中，所述剪力墙全装配墙板连接结构模型进行所述爆炸荷载作用下的损伤程度评估，具体为：

(1)通过CAD辅助设计初步构建剪力墙全装配墙板连接结构模型；

(2)运用有限元软件LS-DYNA对所述剪力墙全装配墙板连接结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定剪力墙全装配墙板连接结构模型中动力响应最强烈的区域；

(3)在所述动力响应最强烈的区域中确定剪力墙全装配墙板连接结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

(4)通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\&Sigma;}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\&sigma;})+Q_i\mathrm{\&sigma;}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\&psi;}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\&times;L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，剪力墙全装配墙板连接结构模型满足设计要求，评估合格，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对剪力墙全装配墙板连接结构模型进行设计。

本优选实施例对设计的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，取评估合格的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工制成剪力墙全装配墙板连接结构，进一步保证了剪力墙全装配墙板连接结构的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建剪力墙全装配墙板连接结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广；在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括：

(1)往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

(2)在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

(3)将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度，进一步提高了结构的稳定性。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度。

本应用场景的上述实施例取σ＝0.15，设计速度相对提高了12％，抗爆性能相对提高了8％。

应用场景3

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的剪力墙全装配墙板连接结构，包括皆为方形的第一预制墙板1和第二预制墙板2，所述第一预制墙板1的四边中部皆设有连接凸起，所述第二预制墙板2的四边中部皆设有连接凹槽，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2通过连接凸起和连接凹槽的匹配连接而连接；所述第一预制墙板1内部设有从其一个连接凸起顶部向相对的连接凸起顶部延伸的第一现浇通道12，所述第二预制墙板2的内部设置有从其一个连接凹槽底部向相对的连接凹槽底部延伸的第二现浇通道22，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2连接时，所述第一现浇通道12与第二现浇通道22对接，第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4。

优选的，所述砂浆层4内设置局部连接第一预制墙板1和第二预制墙板2的接缝补强钢筋5。

本发明的上述实施例设置连接凸起11、连接凹槽21、第一现浇通道12和第二现浇通道22，并在第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，在第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4和局部的接缝补强钢筋5，结构简单、现场施工速度快，施工工期短，劳动力需求少，工程造价低，且建筑质量有保证。

优选的，所述连接凸起的宽度为所述第一预制墙板1的宽度的3/4，所述连接凹槽的宽度为所述第二预制墙板2的宽度的3/4。

本优选实施例进一步提高了结构的稳定性。

优选的，所述剪力墙全装配墙板连接结构按照经过爆炸荷载作用下的损伤程度评估合格后的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工而成。

其中，所述剪力墙全装配墙板连接结构模型进行所述爆炸荷载作用下的损伤程度评估，具体为：

(1)通过CAD辅助设计初步构建剪力墙全装配墙板连接结构模型；

(2)运用有限元软件LS-DYNA对所述剪力墙全装配墙板连接结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定剪力墙全装配墙板连接结构模型中动力响应最强烈的区域；

(3)在所述动力响应最强烈的区域中确定剪力墙全装配墙板连接结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

(4)通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\&Sigma;}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\&sigma;})+Q_i\mathrm{\&sigma;}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\&psi;}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\&times;L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，剪力墙全装配墙板连接结构模型满足设计要求，评估合格，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对剪力墙全装配墙板连接结构模型进行设计。

本优选实施例对设计的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，取评估合格的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工制成剪力墙全装配墙板连接结构，进一步保证了剪力墙全装配墙板连接结构的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建剪力墙全装配墙板连接结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广；在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括：

(1)往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

(2)在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

(3)将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度，进一步提高了结构的稳定性。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度。

本应用场景的上述实施例取σ＝0.2，设计速度相对提高了14％，抗爆性能相对提高了12％。

应用场景4

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的剪力墙全装配墙板连接结构，包括皆为方形的第一预制墙板1和第二预制墙板2，所述第一预制墙板1的四边中部皆设有连接凸起，所述第二预制墙板2的四边中部皆设有连接凹槽，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2通过连接凸起和连接凹槽的匹配连接而连接；所述第一预制墙板1内部设有从其一个连接凸起顶部向相对的连接凸起顶部延伸的第一现浇通道12，所述第二预制墙板2的内部设置有从其一个连接凹槽底部向相对的连接凹槽底部延伸的第二现浇通道22，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2连接时，所述第一现浇通道12与第二现浇通道22对接，第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4。

优选的，所述砂浆层4内设置局部连接第一预制墙板1和第二预制墙板2的接缝补强钢筋5。

本发明的上述实施例设置连接凸起11、连接凹槽21、第一现浇通道12和第二现浇通道22，并在第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，在第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4和局部的接缝补强钢筋5，结构简单、现场施工速度快，施工工期短，劳动力需求少，工程造价低，且建筑质量有保证。

优选的，所述连接凸起的宽度为所述第一预制墙板1的宽度的3/4，所述连接凹槽的宽度为所述第二预制墙板2的宽度的3/4。

本优选实施例进一步提高了结构的稳定性。

优选的，所述剪力墙全装配墙板连接结构按照经过爆炸荷载作用下的损伤程度评估合格后的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工而成。

其中，所述剪力墙全装配墙板连接结构模型进行所述爆炸荷载作用下的损伤程度评估，具体为：

(1)通过CAD辅助设计初步构建剪力墙全装配墙板连接结构模型；

(2)运用有限元软件LS-DYNA对所述剪力墙全装配墙板连接结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定剪力墙全装配墙板连接结构模型中动力响应最强烈的区域；

(3)在所述动力响应最强烈的区域中确定剪力墙全装配墙板连接结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

(4)通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\&Sigma;}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\&sigma;})+Q_i\mathrm{\&sigma;}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\&psi;}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\&times;L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，剪力墙全装配墙板连接结构模型满足设计要求，评估合格，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对剪力墙全装配墙板连接结构模型进行设计。

本优选实施例对设计的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，取评估合格的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工制成剪力墙全装配墙板连接结构，进一步保证了剪力墙全装配墙板连接结构的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建剪力墙全装配墙板连接结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广；在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括：

(1)往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

(2)在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

(3)将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度，进一步提高了结构的稳定性。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度。

本应用场景的上述实施例取σ＝0.25，设计速度相对提高了15％，抗爆性能相对提高了12％。

应用场景5

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的剪力墙全装配墙板连接结构，包括皆为方形的第一预制墙板1和第二预制墙板2，所述第一预制墙板1的四边中部皆设有连接凸起，所述第二预制墙板2的四边中部皆设有连接凹槽，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2通过连接凸起和连接凹槽的匹配连接而连接；所述第一预制墙板1内部设有从其一个连接凸起顶部向相对的连接凸起顶部延伸的第一现浇通道12，所述第二预制墙板2的内部设置有从其一个连接凹槽底部向相对的连接凹槽底部延伸的第二现浇通道22，相邻两个第一预制墙板1和第二预制墙板2连接时，所述第一现浇通道12与第二现浇通道22对接，第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4。

优选的，所述砂浆层4内设置局部连接第一预制墙板1和第二预制墙板2的接缝补强钢筋5。

本发明的上述实施例设置连接凸起11、连接凹槽21、第一现浇通道12和第二现浇通道22，并在第一现浇通道12与第二现浇通道22内设置全高通长布置的加强筋3，在第一预制墙板1和第二预制墙板2的接触面设置砂浆层4和局部的接缝补强钢筋5，结构简单、现场施工速度快，施工工期短，劳动力需求少，工程造价低，且建筑质量有保证。

优选的，所述连接凸起的宽度为所述第一预制墙板1的宽度的3/4，所述连接凹槽的宽度为所述第二预制墙板2的宽度的3/4。

本优选实施例进一步提高了结构的稳定性。

优选的，所述剪力墙全装配墙板连接结构按照经过爆炸荷载作用下的损伤程度评估合格后的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工而成。

其中，所述剪力墙全装配墙板连接结构模型进行所述爆炸荷载作用下的损伤程度评估，具体为：

(1)通过CAD辅助设计初步构建剪力墙全装配墙板连接结构模型；

(2)运用有限元软件LS-DYNA对所述剪力墙全装配墙板连接结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定剪力墙全装配墙板连接结构模型中动力响应最强烈的区域；

(3)在所述动力响应最强烈的区域中确定剪力墙全装配墙板连接结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

(4)通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\&Sigma;}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\&sigma;})+Q_i\mathrm{\&sigma;}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\&psi;}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\&times;L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，剪力墙全装配墙板连接结构模型满足设计要求，评估合格，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对剪力墙全装配墙板连接结构模型进行设计。

本优选实施例对设计的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，取评估合格的剪力墙全装配墙板连接结构模型进行施工制成剪力墙全装配墙板连接结构，进一步保证了剪力墙全装配墙板连接结构的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建剪力墙全装配墙板连接结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广；在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括：

(1)往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

(2)在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

(3)将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度，进一步提高了结构的稳定性。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度。

本应用场景的上述实施例取σ＝0.3，设计速度相对提高了10％，抗爆性能相对提高了12％。

最后应当说明的是，以上应用场景仅用以说明本发明的技术方案，而非对本发明保护范围的限制，尽管参照较佳应用场景对本发明作了详细地说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的实质和范围。