[0045] 根据本发明所述的工艺润滑制度优化方法，所述的当前工况下的油膜厚度为：
[0046]
[0047] 其中，ξ。为当前工况下的油膜厚度；
[004引h。为来料厚度；
[0049] 为待社制带材在各机架出口厚度，i= 1，2, 3, 4, 5;
[0050]k。为乳化液浓度影响系数；
[0051]α为待社制带材的咬入角；
[0052]η。为润滑剂的动力粘度；
[0053] Θ为润滑剂的粘度压缩系数；
[0054]Vr为社漉表面线速度；
[00巧]V。为待社制带材在各机架的入口速度；
[0056]K为待社制带材的变形抗力；
[0057] 0。为待社制带材的后张力，单位MPa;
[0058]kfg表示工作漉和带钢表面纵向粗糖度夹带润滑剂强度的系数，其值在0.09~ 0. 15的范围内；
[0059]Raw为冷连社机工作漉原始粗糖度；
[0060]L为各机架工作漉换漉后的社制公里数；
[0061] 为各机架工作漉粗糖度衰减系数；
[006引Κ"为压印率，即工作漉表面粗糖度传递到带材上的比率。
[0063] 根据本发明所述的工艺润滑制度优化方法，所述的步骤化）中，所述打滑因子的 基本板型为：
[0064]
[006引其中，Ψι为第i机架的打滑因子，i= 1，2,3,4,5;
[006引Τι为待社制带材的前张力，单位为Kg;
[0067] T。为待社制带材的后张力，单位为Kg;
[0068] R'1为各机架的工作漉压扁半径，i= 1，2, 3, 4, 5;
[006引P为总社制压力；
[0070]μ1为第i机架的摩擦系数，i= 1，2, 3, 4, 5 ;
[007UAh为压下量。
[0072] 根据本发明所述的工艺润滑制度优化方法，所述的步骤化）中，热滑伤指数的基 本模型为：
[0073]
[0074] 其中，錢为第i机架的热滑伤指数，i= 1，2, 3, 4, 5;
[00巧]ξ为社制变形区润滑油膜当量厚度；
[0076]ξ'临界热滑伤状态的润滑油膜当量厚度，与待社制带材的厚度密切相关。
[0077] 根据本发明所述的工艺润滑制度优化方法，所述的步骤化）中，振动系数的计算 模型为
[0078]
[007引其中，Φι为第i机架的振动系数，i= 1，2, 3, 4, 5;
[0080]E为弹性模量；
[0081]Vi为待社制带材在各机架出口的速度；
[0082] σ。为待社制带材屈服极限；
[008引σ1为平均张力；
[0084]L,为相邻机架间距离；
[00财h。为来料厚度；
[0086] R'1为各机架的工作漉压扁半径，i= 1，2, 3, 4, 5;
[0087]ω为系统固有频率。
[008引根据本发明所述的工艺润滑制度优化方法，所述的步骤（8)中，所述的热凸度的 基本计算模型为：
[0089]
[0090]其中，目t为热膨胀系数；
[0091]V为工作漉材料的泊松比；
[009引Y为运用有限差分法得到的温度分布；
[0093] Υ。为工作漉初始温度分布；
[0094] Ri为各机架工作漉半径，i= 1，2, 3, 4, 5 ;
[009引 ΔD"为各机架的热凸度，i= 1，2, 3, 4,；
[009引 r表示社漉径向；
[0097] Z表示社漉轴向。
[0098] 本发明达到的有益效果；本发明的工艺润滑制度优化方法W机架打滑、热滑伤和 社机振动发生概率最小为目标，不仅考虑到打滑、振动、热滑伤的综合控制，同时还兼顾末 机架社机的出口板形和工作漉的压靠宽度，对不同规格的带钢，采用不同的工艺润滑制度， 最大程度地降低极薄带钢社制过程中打滑、热滑伤W及社机振动的发生概率，从而有效的 提高产品质量W及机组社制稳定性和生产效率，为企业创造较大的经济效益。
[0099] 采用本发明所述的技术方案后，用于表征打滑、热滑伤、社机振动综合发生概率的 目标函数从0. 733下降到了 0. 699,下降了 4. 65%，很好的降低了极薄带社制过程中，相关 缺陷的发生概率，提高的极薄带的出口表面质量W及极薄带社制过程中的社制稳定性。
【附图说明】
[0100] 图1是3巧型五机架冷连社机组结构示意图；
[0101] 图2是本发明的方法流程图。
【具体实施方式】
[0102] 下面结合附图和实施例对本发明作进一步详细的说明。
[0103] 为了说明本发明工艺润滑制度优化方法的应用过程，现W某1420 3巧型五机架 冷连社机组为例，详细地介绍某1420 3+2型五机架冷连社机组极薄带社制过程中乳化液 工艺润滑制度综合优化方法的具体过程。
[0104] 实施例一：
[0105] 在本实施例中，W某典型规格的T3料为例详细介绍本发明的具体实施过程，其采 用图2所示的工艺润滑巧[J度优化方法，其中带钢入口参数为MRT-3CA812X2. 01mm，成品带 钢厚度为0. 182mm。
[0106] 步骤1，收集3巧型五机架冷连社机组的主要设备参数与润滑工艺参数。其中，收 集到的主要设备参数包括：
[0107] 1 ~5 机架工作漉漉径D";D~={482. 89, 486. 32, 459. 24, 386. 21，394.引mm;
[010引 4~5机架中间漉漉径Dim;Dim= 1526. 29, 537. 3如mm;
[0109] 1 ~5 机架支撑漉漉径Dib;Dib= (1231. 99, 1179. 48, 1176. 12, 1241. 3, 1241. 3} mm；
[0110] 1~3机架工作漉漉型分布值Δ山wj表示条元数？i= 1，2, 3 :
[0111] ΔD…j= {-78. 181,-18. 329,25. 474,54. 963,71.867,77. 927,4. 853,64. 399， 48. 292,8. 258,6. 035, -16. 647, -38. 056, -56. 459, , -70. 125, -77. 321,-76. 315, -65. 376,-42. 77, -6. 767,44. 367}(单位μm);
[0112] 4~5机架工作漉漉型分布值Δ山li;Δ = 0,i= 4, 5 ;
[om] 1~5机架支撑漉漉型分布值ΔDbii;ΔDbu = 0,i= 1，2, 3, 4, 5 ;
[0114]4~5机架中间漉漉型分布值ΔDmii;
[0115]ΔD"j= {-78. 181, -23. 081, 18. 626, 48. 241, 67. 067, 76. 403, 77. 552, 71. 815, 60 .494, 44. 889, 26. 302, 6. 035, -14. 612, -34. 336, -51. 837, -65. 813, -74. 963, -77. 985, -73. 578, -60. 441，-37. 272, -2. 769, 44. 367}(单位μm);
[011引 1~5#机架工作漉漉身长度山1= 1350mm;
[0117] 4~5#机架中间漉漉身长度：Lmi= 1510mm;
[011引 1~5机架支撑漉漉身长度；Lbi= 1350mm;
[0119] 1~5#机架工作漉弯漉缸中必距；Lh= 2500mm;
[0120] 4~5机架中间漉弯漉缸中必距：= 2500mm;
[0121] 1~5#机架支撑漉压下螺丝中必距；Ldi= 2500mm。
[0122] 收集到的润滑工艺参数包括：
[0123] 1~3#机架工作漉和4~5#机架中间漉允许的最大窜动量：δimgx= 80mm;
[0124] 1~5#机架工作漉的最大正弯漉力二嫌；
[01巧]1~5#机架工作漉的最大负弯漉力：餐城?;
[0126] 4~5#机架中间漉的最大正弯漉力：-嫌,'；
[0127] 4~5#机架中间漉的最大负弯漉力：端胃S-4心<'
[0128]5#机架允许的最大压靠长度城"W:
[0129] 5#机架出口允许的最大板形值；口>: 20Z;
[0130] 1~5#机架允许的最大社制压力设定值；Pimax= (18〇〇t，1800t，1800t，180(H，18 OOt)；
[011~5#机架允许的最大社制功率设定值；Fimax= (2680kw，4000kw，4000kw，4000k w,4000kw)；
[0132] 1~5#机架允许的最小乳化液温度；Tcmm= 5(TC;
[0133] 1~5#机架允许的最大乳化液温度；Tcmgx= 65°c;
[0134] 1~5#机架允许的最小乳化液流量；Wimm=70化/min ;
[0135]1~5#机架允许的最大乳化液流量；Wimgx= 165化/min;
[0136] 乳化液浓度最小值Cmi。= 0. 8%;乳化液浓度设定最大值Cm。，= 5. 6%;临界打滑 因子Ψ* = 0. 4 ;临界热滑伤指数0' .:化巧；临界振动系数Φ* =