°大，则不能使熔深达到立板（肋材）的8成以上。因此，本实施 方式的气体保护电弧焊方法中，使焊炬3的焊接方向的倾斜角度α为-10~20°。
[0042] [下板1相对于水平方向的倾斜角度β :10~50° ]
[0043] 为了使焊道形状良好，相对于水平方向使下板1倾斜而进行焊接。本发明是以使 下板1倾斜而进行焊接为前提，下板1相对于水平方向的倾斜角度β低于10°时，即使满 足其他的条件，也得不到本发明的效果，无法获得良好的焊道。另一方面，下板1具有随着 倾斜变大而熔深变深的倾向，若使其倾斜角度β比50°大，则焊接金属有可能贯通立板 (肋材）。因此，在本实施方式的气体保护电弧焊方法中，使下板1相对于水平方向的倾斜 角度β为10~50°。
[0044] [焊炬3与下板1形成的夹角γ :(θ/2)-20°彡γ彡90° -β]
[0045] 为兼顾焊道形状和熔深，焊炬3与下板1形成的夹角γ、下板1与立板2形成的 夹角Θ、和下板1相对于水平方向的倾斜角度β的关系很重要。具体来说，若焊炬3与下 板1形成的夹角γ比（θ/2)-20°小，则焊接金属过度靠近下板1，焊道形状劣化。另一方 面，若焊炬3与下板1形成的夹角γ比90° -β大，则熔深变浅，难以使熔深达到立板（肋 材）的8成以上。因此，在本实施方式的气体保护电弧焊方法中，焊炬3与下板1形成的夹 角γ为上式（Α)所示的范围，即，{(θ/2)-20° }以上且（90° -β)以下。
[0046] [焊接速度：200~700mm/分]
[0047] 焊接速度低于200mm/分时，线能量过高，焊接金属有可能贯通立板（肋材），此外， 焊接金属变多，容易成为下垂焊道。另一方面，若焊接速度高于700mm/分，则不能使熔深达 到立板（肋材）的板厚的8成以上。因此，焊接速度优选为200~700mm/分。
[0048] [焊接电流：200 ~4δΟΑ]
[0049] 合适的焊接电流的范围根据电极焊丝4的直径D而不同，例如使用直径D为1. 2mm 的焊丝时，若使焊接电流低于200A，则熔深难以达到立板（肋材）的板厚的8成以上。另外， 使用直径D为1. 6mm的焊丝时，若焊接电流高于450A，则焊接金属有可能贯通立板（肋材）。 因此，在电极焊丝4的直径D为1. 2~1. 6mm的范围内，优选焊接电流处于200~450A的 范围。
[0050] [电弧电压：20~45V]
[0051] 电弧电压低于20V时，电弧的分散变小，焊道形状容易凸起，此外，电极焊丝4深入 母材（下板1、立板2)，难以得到稳定的焊缝。另一方面，若电弧电压高于45V，则弧长变长， 熔深有变浅的倾向，此外，大气被卷入焊接金属中，容易发生气体缺陷。因此，电弧电压优选 处于20~45V的范围。
[0052] [焊嘴母材间距L : 15~35謹]
[0053] 若焊嘴母材间距L比15mm短，则难以使保护气体排出用的喷嘴和母材（下板1、立 板2)以互不干扰的方式配置焊炬3,此外，焊接中发生的飞溅附着在喷嘴前端，保护气体的 流动容易降低。另一方面，若焊嘴母材间距L比35_长，则由于焊接中的焊炬振动等，难以 得到稳定的焊道形状，此外，大气卷入焊接金属中，容易发生气体缺陷。因此，焊嘴母材间距 L优选为15~35謹。
[0054] [电极焊丝4的种类：药芯焊丝]
[0055] 用于本实施方式的气体保护电弧焊方法的电极焊丝4,只要是作为消耗电极使用 的焊接材料，则其种类没有特别限定，但是，优选使用在钢制外皮中填充有焊剂的药芯焊 丝。特别是优选具有如下组成的药芯焊丝：焊剂的充填率为10~20质量％，在焊丝总质量 中，含有C :0· 01~(λ 10质量％，Si :0· 5~L 5质量％，Mn :L 5~3. 5质量％，选自Mg和 A1之中至少一种：合计0. 1~2. 0质量％，Ti02:1.5~6. 0质量％，Na化合物、K化合物和 Li化合物之中至少一种的化合物：合计0. 05~0. 4质量％，选自Al203、Zr(VFP Si02之中至 少一种的氧化物：与1102的合计为2~8质量％，Fe :86质量％以上，Μη含量（质量％ )与 Si含量（质量％ )之比（Mn/Si)为1· 5~5· 5。
[0056] 〈焊剂充填率：1〇~20质量％>
[0057] 焊剂充填率低于10质量％时，覆盖焊道的熔渣的量变少，无法得到良好的焊道形 状。另一方面，若焊剂充填率高于20质量％，则熔敷金属中的氧量变高，冲击性能劣化。因 此，药芯焊丝的焊剂充填率优选为10~20质量％。
[0058] 〈C :0· 01 ~0· 10 质量％ >
[0059] C已知为淬火元素。一般来说焊接金属的显微组织越细，冲击性能越高。为了得到 具有细小的显微组织的焊接金属，有效的手段是添加〇. 01质量％以上的C。另一方面，因为 C也是固溶强化元素，所以若添加0. 10质量％以上，则焊接金属的强度过度上升，冲击性能 反而降低。因此，药芯焊丝的C含量在焊丝总质量中，优选为0. 01~0. 10质量％。
[0060] 〈Si :0· 5 ~1. 5 质量％ >
[0061] Si是作为脱氧元素必须的元素，但若大量添加，则焊接金属的强度过度上升，冲击 性能劣化。具体来说，焊丝总质量中的Si量低于0. 5质量％时，脱氧不充分，容易发生气体 缺陷，此外，也有焊道形状劣化的情况。另一方面，若添加 Si在焊丝总质量中高于1. 5质 量％，则焊接金属的冲击性能降低，得不到健全的焊接接头。因此，药芯焊丝的Si含量在焊 丝总质量中，优选为〇. 5~1. 5质量％。还有，这里所说的Si中，不包括以氧化物的形态添 加的Si。
[0062] 〈Μη :1. 5 ~3. 5 质量％ >
[0063] Μη以脱氧和确保焊接金属的冲击性能的目的而添加。另一方面，若大量地添加 Μη，则焊接金属的强度过度上升，与母材（下板1、立板2)之间强度的差异变大，焊接接头 的疲劳强度容易降低，此外，也容易发生氢裂纹。具体来说，焊丝总质量中的Μη量低于1.5 质量％时，焊接金属的冲击性能不充分，另外，若添加 Μη在焊丝总质量中高于3. 5质量％， 则焊接金属的强度变得过高。因此，药芯焊丝的Μη含量在焊丝总质量中，优选为1. 5~3. 5 质量％。
[0064] 〈Mg 和 Α1 :合计 0· 1 ~2. 0 质量％ >
[0065] Mg和A1作为强脱氧剂添加。焊接金属中的氧量严重地影响到冲击性能。因此，为 了确保冲击性能，需要添加 Mg、Al，使焊接金属的氧量减少。但是，Mg和A1的总含量在焊丝 总质量中低于〇. 1质量％时，无法充分地获得脱氧效果。另一方面，若Mg和A1的总含量在 焊丝总质量中高于2.0质量％，则焊接操作性劣化。因此，药芯焊丝优选在焊丝总质量中， 含有Mg和A1的任意一种或两种合计为0. 1~2. 0质量％。
[0066] 〈Ti02:l. 5 ~6. 0 质量％ >
[0067] 1102作为造渣剂和电弧稳定剂添加。但是，TiO 2含量在焊丝总质量中低于1. 5质 量％时，覆盖焊道表面的熔渣量变少，焊道形状劣化。另一方面，若Ti02含量在焊丝总质量 中高于6. 0质量％，则熔敷金属中的氧量增加，冲击性能降低。因此，药芯焊丝的Ti02含量 在焊丝总质量中，优选为1. 5~6. 0质量％。
[0068] 〈Na化合物、K化合物和Li化合物：合计0. 05~0. 4质量％ >
[0069] 含有Na、K和Li等碱金属的化合物作为电弧稳定剂起作用。因此，在药芯焊丝中， 优选添加选自Na化合物、K化合物和Li化合物之中至少一种。但是，Na化合物、K化合物 和Li化合物的总含量在焊丝总质量中低于0. 05质量％时，得不到充分的效果，电弧不稳 定，无法得到良好的焊道形状。
[0070] 另一方面，这些碱金属化合物的总含量即使在焊丝总质量中高于0.4质量％，使 电弧稳定的效果也不会发生改变，焊丝反而吸湿，或焊接金属的扩散性氢变高，容易发生低 温裂纹。因此，药芯焊丝优选在焊丝总质量中，含有选自Na化合物、K化合物和Li化合物 之中至少一种的化合物合计0. 05~0. 4质量％。
[0071] <A1203、ZrOjP SiO 2:与 TiO 2的合计为 2 ~8 质量％ >
[0072] A1203、ZrOjP 3丨02是造渣剂，是用于得到焊道所不可欠缺的成分，在药芯焊丝中， 优选添加其之中至少一种的氧化物。还有，如前所述，Ti0 2也作为造渣剂起作用。因此，关 于A1203、Zr02和SiO 2，以与Ti02的合计量进行规定。
[0073] 具体来说，A1203、ZrOjP SiO 2的总含量与TiO 2的合计，在焊丝总质量中低于2质 量％时，覆盖焊道表面的熔渣量变少，焊道形状劣化。另一方面，A1 203、ZrOjP SiO 2的总含 量与Ti02的合计，若在焊丝总质量中高于8质量％，则熔敷金属中的氧量增加，冲击性能降 低。因此，药芯