专利名称：奥氏体低镍不锈钢合金的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种低镍含量的奥氏体不锈钢合金。本发明还涉及一种由该钢合金制造的制品。
背景技术：
奥氏体不锈钢是用于各种用途的通用材料，因为这些类型的钢显示良好的耐腐蚀性、良好的机械性能以及良好的加工性。标准的奥氏体不锈钢含有至少17%的铬、8%的镍和余量为铁。奥氏体不锈钢也经常含有其它合金元素。全世界对不锈钢需求的快速增长以及随之而来的钢生产中对合金金属的高需求导致了金属价格的上涨。尤其是使镍的价格变贵。因此，已进行了各种尝试用其它合金元素代替奥氏体不锈钢中的镍，例如US 5286310 AUUS 6274084和JP 3002357中所描述。上述钢显示良好的热加工性能和高变形硬化。这些性能对于大尺寸制品，例如厚钢板的制造是重要的。然而，已证明上述钢并不适用于需要进行包含大压缩比的冷加工的某些制品。WO 0026428描述了一种低镍钢合金，其中混入了一定量的合金元素以获得可成型的钢，其显示良好的耐腐蚀性和加工硬化。此外，该钢中含有昂贵的合金元素。JP 2008038191中描述了另一种钢合金。在此钢合金中，使各元素平衡以改善钢的表面状态。 然而，上述钢合金的性能使得它们不适用于涉及包括大压缩比的冷加工的工艺。发明概述因此，本发明的一个目的是提供一种可以用大的压缩比进行冷加工的低镍奥氏体不锈钢合金。在下文中，将本发明的奥氏体不锈钢合金称为钢合金。本发明的钢合金应应当具有类似于已知钢级AISI 302的良好的机械性能、以及良好的耐腐蚀性能。考虑到各合金元素的影响，应仔细地平衡钢合金的组成，以获得可满足生产率和最终性能方面要求的高性价比钢合金。因此，该钢合金应显示良好的热加工性能。 该钢合金还应是可延展的并且对变形硬化是稳定的，从而可以在无裂纹或不变脆的情况下以高生产率和高压缩比对其进行冷加工。本发明的另一个目的是提供一种由改进的奥氏体不锈钢合金所制造的制品。通过具有如下以重量百分比)表示的组成的奥氏体不锈钢合金来达到上述目的0.02 彡 C彡 0.06Si <1.02. 0 ^ Mn ^ 6. 02.0 彡 Ni 彡 4. 517 ^ Cr ^ 192. 0 ^ Cu ^ 4. 00. 15 ^ N ^ 0. 25
0 ^ Mo ^ 1. 00 ^ W ^ 0. 30 ^ V ^ 0. 30 彡 Ti 彡 0.50 ^ Al ^ 1. 00 ^ Nb ^ 0. 50 彡 Co 彡 1. 0余量为狗以及通常存在的杂质，其特征在于，调整各合金元素的含量，以满足如下条件Niae-L 42 X Cra量彡一13. 42 ；禾口Ni 当量+0. 85 X Cr 当量彡 29. 00其中，Crae= [ % Cr] +2X [ % Si]+1. 5X [ % Mo] +5X [ % V] +5. 5X [ % Al]+1. 75X [% Nb]+1. 5X [% Ti]+0. 75X [% W]Niae= [% Ni] + [% Co]+0. 5X [% Mn]+0. 3X [% Cu]+25X [% N]+30X [% C],并且-70 "C < MD30 < -25 °C其中，MD30 = (551-462X ([ % C] + [ % N])-9. 2X [ % Si]-8. IX [ % Mn]-13. 7X [ % Cr]-29X ([% Ni] + [% Cu])-68X [% Nb]-18. 5X [% Mo]) °C,由此可以避免低镍奥氏体钢合金发生过高的变形硬化的危险性，从而确保在加工期间钢合金获得最佳的机械性能。可以降低冷却时或冷变形期间形成马氏体的危险性，从而可以控制变形硬化，并且在钢合金中获得最佳的机械性能，特别是延展性，从而降低裂纹形成的危险性。该特定组成提供一种高性价比的低镍奥氏体不锈钢合金，其与其它低镍奥氏体不锈钢合金相比具有优良的机械性能、优良的加工性能和改进的耐腐蚀性。考虑到冷成形和降低的镍含量，钢合金的加工性能得到优化。该钢合金特别适用于涉及大压缩比的钢制造工艺。因此，可以容易地由该钢合金获得小尺寸的制品，例如弹簧。例如，可以通过冷拔而由该钢合金制造线材。所述制品的其它实例包括但不限于带材、管材、导管、棒料以及利用冷镦和锻造所制造的产品。本发明钢合金的优点是能够以较少的生产步骤利用冷加工来制造制品，因为可以减少中间热处理的数量。已证明由所述钢合金制造的制品具有非常高的性价比，因为考虑到各合金元素对钢合金性能的作用而对各合金元素的含量进行了仔细优化。优选地，调整合金元素在钢合金中的含量，以满足如下条件Ni 当量 _1. 42 X Cr 当量彡-16. 00，由此限制了微观结构中的铁素体相部分，并且钢合金可以获得最佳的机械性能， 特别是延展性，以及可接受的耐腐蚀性。优选地，调整合金元素在钢合金中的含量，以满足如下条件Ni ae+0. 85XCrae^ 31. 00,
由此可以避免未转变的奥氏体相的过高的变形硬化，并且可以控制不希望的相， 例如Cr2N和N2 (气体)的形成，从而确保钢合金获得最佳的机械性能。优选地，使合金元素在钢合金中的含量平衡，以满足如下条件Ni ae+0. 85 X Crae^ 30. 00,由此可以避免未转变的奥氏体相发生过高变形硬化的危险性，并且可以控制不希望的相，例如Cr2N和N2 (气体)的形成，从而确保钢合金获得最佳的机械性能。硅在钢合金中的含量优选为彡0. 6wt %。锰在钢合金中的含量优选在 2. 0-5. 5wt%、更优选2. 0-5. Owt%的范围内。镍在钢合金中的含量优选在2. 5-4. Owt%的范围内。铬在钢合金中的含量优选在17.5-19wt%的范围内。钼在钢合金中的含量优选在 0-0. 5wt%的范围内。优选地，钨、钒、钛、铝和铌(W、V、Ti、Al、Nb)各元素在钢合金中的含量为彡0. 2wt%0更优选地，W、V、Ti、Al、Nb各元素的含量为彡0. lwt%，并且(ff+V+Ti+Al+Nb) 的含量为< 0. 3wt%。优选地，钴在钢合金中的含量在0-0. 5wt%的范围内。该钢合金可有利地被包含在一种制品中，例如线材、弹簧、带材、管材、导管、棒料以及利用冷镦和锻造所制造的产品。该钢合金最适用于如下制品的生产，例如线材、弹簧、带材、管材、导管、冷镦制品或锻造制品或者利用冷压/冷成形所制造的制品。发明详述本发明的发明人已发现，通过考虑各单独元素的作用以及几种元素的联合作用仔细地平衡如下描述的各合金元素的含量，可获得与其它低镍奥氏体不锈钢合金相比具有优良的延展性和加工性能以及改进的耐腐蚀性的钢合金。尤其发现，当按照下述关系使各合金元素的含量平衡时，钢合金可获得最佳性能。下面对钢合金中的各种元素的作用加以描述，并且对各合金元素的含量限制加以说明。合金元素碳(C)在高温和低温下使钢合金的奥氏体相稳定。碳还通过增加马氏体相的硬度来促进变形硬化，这在某种程度上是钢合金所期望的。碳还增加钢合金的机械强度和老化效应(aging effect)。然而，高含量的碳会大幅降低钢合金的延展性和耐腐蚀性。因此，碳的含量应限制在0. 02至0. 06wt%的范围内。硅(Si)是在制造钢合金期间从钢熔体中除去氧所必需的。硅增加钢合金的老化效应。硅还促进铁素体的形成，在高含量下硅增加金属间相析出的倾向。因此，硅在钢合金中的含量应限制在最大1. 0wt%。优选地，将硅的含量限制在0. 2至0. 6wt%的范围内。锰(Mn)使奥氏体相稳定，因此是替代镍以控制在钢合金中所形成铁素体相的含量的重要元素。然而，在非常高的含量下，锰将从奥氏体稳定化元素变为铁素体稳定化元素。锰的另一个正面作用是它促进氮在固相中的溶解，由此也间接增加奥氏体微观结构的稳定性。然而，锰将增加钢合金的变形硬化，从而增大变形力并降低延展性，导致在冷加工期间在钢合金中形成裂纹的危险性增加。锰含量的增加也会降低钢合金的耐腐蚀性，特别是耐点蚀性。因此，锰在钢合金中的含量应限制在2. 0至6. Owt %的范围内、优选2. 0至 5. 5wt %的范围内、更优选2. 0至5. Owt %的范围内。镍(Ni)是昂贵的合金元素，它占标准奥氏体不锈钢合金的合金成本的一大部分。 镍促进奥氏体的形成，因此抑制铁素体的形成并改善延展性，并且在某种程度上改进耐腐蚀性。镍还使钢合金中的奥氏体相稳定，并防止在冷加工期间奥氏体相转变为马氏体相 (变形马氏体)。然而，一方面是为了获得奥氏体、铁素体和马氏体相之间的适当平衡，另一方面是为了控制钢合金的总合金元素成本，镍的含量应在2. 0至4. 5衬％的范围内、优选在 2. 5至4. 0wt%的范围内。铬(Cr)是不锈钢合金的一种重要元素，因为它通过在钢合金表面上形成氧化铬层而提供耐腐蚀性。因此，增加铬含量可用于补偿其它元素的变化，从而导致耐腐蚀性降低，以实现钢合金的最佳耐腐蚀性。铬促进氮在固相中的溶解，这对钢合金的机械强度具有正面作用。铬还降低冷加工期间变形马氏体的含量，由此间接地有助于维持奥氏体结构，从而改善钢合金的冷加工性能。然而，在高温下铁素体的含量(S铁素体)随铬含量的增加而增加，这会降低钢合金的热加工性能。因此，铬在钢合金中的含量应在17衬％至19wt% 的范围内，优选地将铬的含量限制在17. 5至19wt%的范围内。铜(Cu)增加钢的延展性并使奥氏体相稳定，因此抑制变形期间奥氏体-马氏体的转变，这对钢的冷加工是有利的。铜也将降低冷加工期间未转变的奥氏体相的变形硬化，其由钢合金的层错能增加所造成。在高温下，过高含量的铜会急剧降低钢的热加工性能，这是因为超过了铜在基质中的溶解极限以及形成脆性相的危险性增加。除此以外，铜的添加还将改善回火期间钢合金的强度，这是因为增加的析出硬化。在高氮含量的情况下，铜促进氮化铬的形成，这会降低钢合金的耐腐蚀性和延展性。因此，铜在钢合金中的含量应限制在 2. 4. 0wt%的范围内。氮(N)增加钢合金的耐点蚀性。氮还促进奥氏体的形成并且抑制冷加工期间奥氏体向变形马氏体的转变。氮还提高冷加工完成后钢合金的机械强度，可利用析出硬化进一步改进机械强度，析出硬化通常是由随后的回火操作期间钢合金中小颗粒的析出而引起。 然而，较高含量的氮会导致奥氏体相的变形硬化的增加，这对变形力具有负面影响。更高含量的氮还会增加超过氮在固相中的溶解限度的危险性，从而增加钢中的气相(气泡)。为了实现奥氏体相稳定化作用与析出硬化和变形硬化作用之间的正确平衡，应将氮在钢合金中的含量限制在0. 15至0. 25wt%的范围内。钼(Mo)在大多数情况下可大大地改善耐腐蚀性。然而，钼是昂贵的合金元素，它还对铁素体相具有强的稳定作用。因此，钼在钢合金中的含量应限制在0至1. 、优选 0至0. 5wt%的范围内。钨(W)使铁素体相稳定，并且对碳具有高亲和性。然而，高含量的钨连同高含量的 Cr和Mo会增加形成脆性金属间析出的危险性。因此，钨的含量应限制在0至0. 3wt%、优选0至0. 2wt%、更优选0至0. 的范围内。钒(V)使铁素体相稳定，并且对碳和氮具有高亲和性。钒是析出硬化元素，它将增加回火后的钢强度。钒在钢合金中的含量应限制在0至0. 3wt%、优选0至0. 2wt%、更优选0至0. 的范围内。钛(Ti)使δ铁素体相稳定，并且对氮和碳具有高亲和性。因此，钛可用于增加熔融或焊接期间氮和碳的溶解性，并且避免铸造期间氮气气泡的形成。然而，材料中过量的Ti 会导致铸造期间碳化物和氮化物的析出，这会干扰铸造工艺。形成的氮化碳也起着可导致耐腐蚀性、韧性、延展性和疲劳强度下降的缺陷的作用。钛的含量应限制在0至0. 5wt%、优选0至0. 2wt%、更优选0至0. 的范围内。
铝(Al)被用作钢合金的熔融和铸造期间的脱氧剂。铝也可使铁素体相稳定并促进析出硬化。铝的含量应限制在0至1. Owt %、优选0至0. 2wt%、更优选0至0. Iwt %的范围内。铌(Nb)可使铁素体相稳定，并且对氮和碳的具有高亲和性。因此，铌可用于增加熔融或焊接期间氮和碳的溶解性。铌的含量应限制在O至0. 5wt%、优选0至0. 2wt%、更优选0至0. Iwt %的范围内。钴(Co)具有处于铁和镍之间的中间性能。因此，用Co来少量取代这些元素或者使用含Co的原材料，将不会导致钢合金性能的任何主要变化。Co可用于取代部分的作为奥氏体稳定化元素的Ni，并且增加耐高温腐蚀性。钴是昂贵的元素，因此其含量应限制在0 至1.0 1%、优选0至0. 5wt%的范围内。钢合金也可含有少量的常见污染元素，例如硫和磷。这些元素均不应超过 0. 05wt%o铭-镍当量促进奥氏体相和铁素体(δ铁素体)相稳定的各合金元素之间的平衡是重要的， 因为钢合金的热加工性能和冷加工性能一般取决于S铁素体在钢合金中的含量。如果S 铁素体在钢合金中的含量过高，则钢合金可表现出在热轧期间产生热裂纹以及在冷加工期间机械性能，例如强度和延展性下降的倾向。另外，δ铁素体可以起到氮化铬、碳化物或金属间相的析出位点的作用。S铁素体还将大幅降低钢合金的耐腐蚀性。铬当量是与铁素体稳定性及其在钢合金凝固期间对微观结构中所形成相的作用相对应的值。铬当量可由修正的khaeffler DeLong图获得，其定义为Crae= [ % Cr] +2X [ % Si]+1. 5X [ % Mo] +5X [ % V] +5. 5X [ % Al]+1. 75X [% Nb]+1. 5X [% Ti]+0. 75X [% W] (1)镍当量是与奥氏体稳定性及其在钢合金凝固期间对微观结构中所形成相的作用相对应的值。镍当量也可由修正的khaeffler DeLong图获得，其定义为Ni ae= [ % Ni] + [ % Co]+0. 5X [ % Mn]+0. 3X [ % Cu]+25X [ % N]+30X [ % C] (2)参考;D. R. Harries，Int. Conf. on Mechanical Behaviour and Nuclear Applications of Stainless Steel at Elevated ^Temperatures (不锈钢在高温下的机械性能及核应用国际会议)，Varese，1981年。已发现，当使各合金元素在钢合金中的含量平衡以使等式1和2满足条件Bl时， 可实现在高压缩比下很好的冷加工性能、改进的延展性、降低的变形硬化以及降低的表面裂纹倾向。Ni 当量-1. 42 X Cr 当量彡-13. 42 (Bi)优选地，应使根据等式1的δ铁素体稳定化合金元素的含量与根据等式2的奥氏体稳定化合金元素的量平衡，以满足条件Β2。Ni 当量-1. 42 X Cr 当量彡-16. 00 (Β2)应使根据等式1的δ铁素体稳定化合金元素的含量与根据等式2的奥氏体稳定化合金元素的含量平衡，以满足条件Β3。Ni 当量+0. 85 X Cr 当量彡 29. 00 (Β3)
优选地，应使根据等式1的δ铁素体稳定化合金元素的含量与根据等式2的奥氏体稳定化合金元素的含量平衡，以满足条件Β4。Ni 当量+0. 85 X Cr 当量彡 31. 00 (Β4)优选地，应使根据等式1的δ铁素体稳定化合金元素的含量与根据等式2的奥氏体稳定化合金元素的含量平衡，以满足条件Β5。Ni 当量+0. 85 X Cr 当量< 30. 00 (Β5)当满足关系Bl和Β3时，在钢合金中铁素体与奥氏体形成合金元素的组合是优良的。在钢合金中，使S铁素体在奥氏体基质中的含量以及奥氏体相的稳定性和变形马氏体的含量平衡。因此，钢合金表现出优良的机械性能和加工性能以及良好的耐腐蚀性。根据关系Β2、Β4和Β5来优化铁素体与奥氏体形成合金元素之间的平衡，由此可进一步改进钢合金的性能。鉴于所形成的δ铁素体相的低含量，因此不满足关系Bl的合金组成一般具有相对于铁素体稳定化元素过高含量的奥氏体稳定化元素。在低镍不锈钢合金中，主要通过增加锰或氮的含量而导致奥氏体相的高稳定性然后通过使加工期间奥氏体相的变形硬化增加，由此实现奥氏体的高稳定性。满足关系Β2的合金组合物在加工期间表现出增加的延展性和改进的耐腐蚀性， 这是因为相对于奥氏体稳定化元素铁素体稳定化元素的含量得到平衡因而在钢合金中获得了最佳量的δ铁素体相。满足关系Β3的合金组合物，主要在冷加工期间表现出减小的变形硬化和增加的延展性。这些性能的改进主要是由于铁素体和奥氏体稳定化元素的含量高到足以在低含量变形马氏体情况下形成稳定的奥氏体相。满足关系Β4和Β5的合金组合物表现出改进的机械性能，这是因为经优化含量的铁素体和奥氏体稳定化元素降低了加工期间基质的变形硬化。马氏体的形成可抑制钢合金中马氏体形成的合金元素之间的关系，对于钢合金的强度和延展性是重要的。室温下的低延展性在某种程度上取决于变形硬化，变形硬化是由钢合金冷加工期间奥氏体转变成马氏体所引起的。马氏体增加钢的强度和硬度。然而，如果在钢中形成过多的马氏体，则由于变形力增大而使钢难以在冷条件下加工。过多的马氏体还会降低延展性，并且在钢合金冷加工期间导致钢中产生裂纹。可由钢合金的MD30值来确定冷变形期间钢合金中的奥氏体相的稳定性。MD30是与ε =0.30(对数应变)相对应的变形导致50%的奥氏体转变为变形马氏体的温度(单位为。C )。因此，MD30温度的降低与奥氏体稳定性增加相对应，从而由于变形马氏体形成的降低而降低冷加工期间的变形硬化。本发明钢合金的MD30值的定义为MD30 = (551-462X ([ % C] + [ % N])-9. 2X [ % Si]-8. IX [ % Mn]-13. 7X [ % Cr]-29X ([% Ni] + [% Cu])-68X [% Nb]-18. 5X [% Mo]) °C (3)参考:K. Nohara, Y. Ono 禾口 N. Ohashi，Tetsu—to—Hagane，1977 ；63 2772已发现，当调整钢合金的合金元素以使等式3满足如下条件B6时，在钢合金中获得了很好的冷加工性能以及最佳的机械强度。-70°C< MD30 < -25 °C (B6)
图1显示了在90%安全对失效的由直径为1. Omm的线材所盘绕成的回火弹簧的 S-N曲线。S是应力，单位是MPa，N是循环的数量。平均应力为450MPa。
具体实施例方式实施例下面将通过具体实施例来描述本发明。实施例1制备名称为A、B、C的根据本发明的钢合金受热体。将名称为D、E、F、G、H、I、J、
K、L的对比钢合金受热体用于比较。使各组分元素在置于感应炉中的坩锅中熔融，由此以实验室规模制备所述受热体。各受热体的组成显示于表Ia和表Ib中。对钢合金的各受热体进行等式1-3的计算，表2显示了计算结果。然后，将表2中的结果与各等式的条件B1-B6进行比较，判断测试受热体是否满足条件B1-B6。表3显示了比较的结果。“是”表示满足条件，“否”表示不满足条件。将熔体浇铸入小铸模中，由各受热体制备尺寸为4X4X3mm3的钢合金试样。表Ia 本发明钢合金的组成
权利要求
1.一种奥氏体不锈钢合金，其具有如下组成，以重量百分比)表示 0. 02 彡 C 彡 0. 06Si < 1. 02.0 彡 Mn 彡 6. 0 2. 0 彡 Ni 彡 4. 5 17 ^ Cr ^ 192. 0 彡 Cu 彡 4. 0 0. 15 彡 N 彡 0. 25 0彡Mo彡1. 0 0 ^ W ^ 0. 3 0彡V彡0. 3 0彡Ti彡0. 5 0彡Al彡1. 0 0彡Nb彡0. 5 0彡Co彡1. 0余量为Fe以及通常存在的杂质，其特征在于，使所述合金元素的含量平衡，以满足如下条件 Niae-L 42XCrae^ -13. 42 ；禾口 Ni 当量+0. 85 X Cr 当量彡 29. 00， 其中，O 当量=[% Cr] +2X [ % Si] +1. 5X [ % Mo] +5X [ % V] +5. 5X [ % Al] +1. 75X [ % Nb]+1. 5X [% Ti]+0. 75X [% W]Ni 当量=[% Ni] + [% Co]+0. 5X [% Mn] +0. 3X [% Cu]+25X [% N] +30X [% C]； 并且-70°C< MD30 < -25 °C,其中，MD30 = (551-462 X ([ % C] + [ % N]) -9. 2 X [ % Si]-8. IX [ % Mn]-13. 7 X [ % Cr]-29X ([% Ni] + [% Cu])-68X [% Nb]-18. 5X [% Mo]) °C。
2.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢合金，其中使所述合金元素在所述钢合金中的含量平衡，以满足如下条件Niae-L 42XCrae^ -16. 00。
3.根据权利要求1-3中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中使所述合金元素在所述钢合金中的含量平衡，以满足如下条件Niae+0. 85 X Creqv 彡 31. 00。
4.根据权利要求1-4中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中使所述合金元素在所述钢合金中的含量平衡，以满足如下条件Niae+0. 85 X Crae^ 30. 00。
5.根据权利要求1-5中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中0.2彡Si彡0. 6wt%。
6.根据权利要求1-6中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中2.0彡Mn彡5. 5wt%。
7.根据权利要求1-7中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中2.0彡Mn彡5. Owt%。
8.根据权利要求1-8中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中2.5彡Ni彡4. Owt%。
9.根据权利要求1-9中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中17.5 ^ Cr ^ 19wt%。
10.根据权利要求1-10中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中0彡Mo彡0.5wt%。
11.根据权利要求1-11中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中W、V、Ti、Al、Nb各自 (0. 2wt%。
12.根据权利要求1-12中任一项所述的奥氏体不锈钢合金，其中0彡Co彡0.5wt%。
13.根据权利要求1-13中任一项所述的合金，其中W、V、Ti、Al和Nb各元素的量 (0. Iwt %，并且其中(ff+V+Ti+Al+Nb) ( 0. 3wt%0
14.一种含有根据权利要求1-14中任一项所述的奥氏体不锈钢合金的制品，如线材、 弹簧、带材、管材、导管、棒料、或者通过冷镦或锻造而制得的制品。
全文摘要
本发明涉及一种具有如下以重量百分比(wt％)表示的组成的奥氏体不锈钢合金0.02≤C≤0.06、Si＜1.0、2.0≤Mn≤6.0、2.0≤Ni≤4.5、17≤Cr≤19、2.0≤Cu≤4.0、0.15≤N≤0.25、0≤Mo≤1.0、0≤W≤0.3、0≤V≤0.3、0≤Ti≤0.5、0≤Al≤1.0、0≤Nb≤0.5、0≤Co≤1.0、余量为Fe以及通常存在的杂质，其特征在于，使各合金元素的含量平衡，以满足如下条件Ni当量-1.42×Cr当量≤-13.42；和Ni当量+0.85×Cr当量≥29.00，其中，Cr当量＝[％Cr]+2×[％Si]+1.5×[％Mo]+5×[％V]+5.5×[％Al]+1.75×[％Nb]+1.5×[％Ti]+0.75×[％W]，Ni当量＝[％Ni]+[％Co]+0.5×[％Mn]+0.3×[％Cu]+25×[％N]+30×[％C]；并且-70℃＜MD30＜-25℃，其中，MD30＝(551-462×([％C]+[％N])-9.2×[％Si]-8.1×[％Mn]-13.7×[％Cr]-29×([％Ni]+[％Cu])-68×[％Nb]-18.5×[％Mo])℃。
文档编号C22C38/58GK102301028SQ201080006124
公开日2011年12月28日 申请日期2010年1月28日 优先权日2009年1月30日
发明者安德斯·泽德曼, 拉尔斯·尼洛夫 申请人:山特维克知识产权股份有限公司