专利名称：一种x70管线钢热轧卷板及其制造方法
技术领域：
本发明涉及一种X70管线钢热轧卷板及其制造方法。
背景技术：
管道输送是长距离运输石油、天然气最经济、安全、高效的手段。随着石油、天然气开采量的与日俱增，输送管道的运输介质含H2S增加，硫化氢腐蚀(HIC和SSCC)成为管线钢腐蚀的重要形式之一，它不仅影响管线钢的使用寿命，而且造成重大经济损失、环境污染和人员伤亡。抗H2S腐蚀管线钢除了需要满足常规管线钢要求的高强度、高韧性和可焊性外，还必须满足抗HIC和抗SSCC检测要求。从目前研究看来，同时保证高强度和良好的耐蚀性存在一定难度。这就对化学成分的设计、钢水的纯净度、铸坯的偏析控制、控轧控冷工艺及组织均勻性提出了极高的要求。且随着强度级别的增加，开发难度增大。现有关抗硫化氢腐蚀管线钢的专利有1)中国专利，授权公告号CN100359035C， “酸性环境用X65管线钢及其制造方法”(专利号ZL200510023651. 3) ；2)中国专利，授权公告号CN100439M1C，(专利号ZL200480041358. 3)“抗HIC性优良的管线钢及用该钢材制造出的管线管”;3)中国专利，申请公布号CN101i^8885A，“抗硫化氢腐蚀管线用钢及其生产方法”;4)中国专利，公开号CN1351189A，“一种超低碳高韧性抗硫化氢用输气管线钢”;5)中国专利，申请公布号CN102021476A，“一种低成本抗酸性管线钢热轧卷板及其制造方法”。以上专利文献公开的抗硫化氢腐蚀管线钢除专利3外，其余强度水平全部为X65 及其以下级别管线钢，专利3的实物强度虽达到了 X70级别管线钢要求，但不能同时具备抗 HIC和抗SSCC性能。因此，有必要研究开发具有抗硫化氢腐蚀(抗HIC和抗SSCC)性能的 X70级别管线钢及其制造方法。
发明内容
为了克服现有X70管线钢热轧卷板的上述不足，本发明提供一种同时满足X70级别管线钢高的强韧性要求和抗硫化氢腐蚀(抗HIC和抗SSCC)性能要求的X70管线钢热轧卷板，同时提供一种该卷板的制造方法。本发明提出的X70管线钢的热轧卷板的成分的重量百分比为C 0. 02-0. 05 ； Si 0. 10-0. 30 ； Mn 1. 00-1. 40 ；P 彡 0. 015 ；S 彡 0. 002 ； Alt 0. 015-0· 05 ； Nb 0. 05-0. 08 ；V 0. 02-0. 035 ；Ti 0. 01-0. 02 ； Cr 0. 10-0. 50 ；Ca 彡 0. 006Ni 0. 10-0. 30 ；Cu 0. 10-0. 30 ；余量为Fe及不可避免的杂质元素；其它的(除!^e以外)元素0-0. 1。本发明采用低碳、低锰及无钼微合金化处理技术，利用钙处理控制夹杂物形态技术，利用精炼处理深脱硫、深脱气技术，利用轻压下控制钢质均勻性技术，以及利用低温加热技术和控轧控冷控制组织均勻性技术等共同作用，提供了一种抗硫化氢腐蚀用X70级别管线钢热轧卷板，该热轧卷板具有高强度、高韧性、良好焊接、冷弯、成型等性能的同时，具有优良的抗硫化氢腐蚀性能。以下对本发明的机理进行简要说明。碳是钢中最经济、最基本的强化元素，但是C含量提高，HIC敏感性增加，而且 C含量提高，对钢的延性、韧性和焊接性都会产生负面影响。因此，本发明C含量控制在 0. 02 0. 05%范围内。硅降低硅含量，对提高钢的成型性、焊接性、韧性和塑性有利，并可改善钢的表面涂镀性。本专利Si含量控制在0. 10 0. 30%范围内。锰加入适量的Mn，可提高钢的淬透性，引起固溶强化，弥补低碳或者超低碳造成的强度下降。但是Mn含量超过一定量，则易产生偏析，形成带状组织从而使HIC敏感性增加。本发明Mn含量控制在1.00-1. 40%范围内。磷是钢中不可避免的杂质元素，希望越低越好。磷易产生偏析，影响抗硫化氢腐蚀性能，本发明P含量控制在150ppm以内。硫能促进HIC发生，是极有害的元素，它与Mn生成的MnS夹杂是HIC最易成核的位置。Ca可以改变夹杂物的形态，使之成为分散的球状体，从而提高钢的抗硫化氢腐蚀能力。但Ca含量必须精确地控制在一定范围内，以避免生成对敏感的Ca的硫化物或氧化物。本发明S含量控制在20ppm以下。Ca含量控制在0.006%以下。铌、钒、钛铌具有最显著的晶粒细化作用，在增加强度的同时还能降低韧脆转变温度。固溶Nb在随后的热轧过程中会经过应变诱导析出，在位错、亚晶界、晶界上沉淀析出，经控轧控冷后转变为细小的相变产物，通过用热力学容度积公式推算，本发明添加Nb 含量< 0. 08%。钒能产生沉淀强化作用进而提高屈服强度，但是会提高韧脆转变温度，因此，本发明V含量在0. 035%以内。钛在高温下与N结合，形成非常稳定的TiN质点，可在相当高的温度下控制奥氏体晶粒尺寸，同时也有利于焊接时热影响区的晶粒控制，因此对改善焊接热影响区的韧性非常有利，本发明通过添加0.01%-0. 02%的Ti来改善钢的焊接性能。铜、镍具有一定的耐蚀性，且可通过固溶强化提高钢的强度。Ni的加入可有效改善Cu在钢中易引起的热脆性，且可降低韧脆转变温度。故本发明Cu、Ni含量均添加 0. 10-0. 30%铬是增加钢的淬透性，改善组织均勻性的有效元素，组织均勻性是钢材抗硫化氢腐蚀性能的重要影响因素之一。同时Cr可提高低碳钢的强度。但是，Cr的过量添加会降低焊接性及焊接韧性。本发明Cr含量0. 10-0. 50%本X70管线钢热轧卷板的制造方法步骤包括铁水预处理一转炉冶炼一炉外精炼一板坯连铸一板坯加热一高压水除鳞一粗轧机组轧制一高压水除鳞一精轧机组一层流冷却一卷取。生产企业还要经质量和性能检验一包装标志一入库。转炉冶炼的钢水经过钢包精炼炉(LF)和真空脱气精炼炉(RH)精炼后，钢水成分的重量百分比达下述要求即可出钢。C 0. 02-0. 05 ； Si 0. 10-0. 30 ； Mn 1. 00-1. 40 ；P 彡 0. 015 ；
S 彡 0. 002 ； Alt 0. 015-0. 05 ；Nb 0. 05-0. 08 ；V 0. 02-0. 035 ；Ti 0. 01-0. 02 ；Cr 0. 10-0. 50 ；Ca 彡 0. 006Ni 0. 10-0. 30 ；Cu 0. 10-0. 30 ；其余为平衡元素Fe以及不可避免的杂质元素；其它的(除!^e以外)元素0-0. 1。本X70管线钢热轧卷板的制造方法，其主要特征是a、炉外LF精炼深脱硫至S(重量百分比)(0. 0015%b、炉外RH精炼真空脱气、真空冶炼出钢前，加入Ca-Si线处理球化夹杂物。C、连铸浇注温度1553士 15°C。d、连铸拉速彡 1. Om/min。e、板坯加热温度，采用低温加热1150-1200°C。f、粗轧终止温度930-1030°C。g、精轧终止温度780-850°C。h、钢带卷取温度450_580°C。i、层流冷却前段冷却，冷速彡5 °C /s。详细讲，本X70管线钢的制造方法的步骤特征是I铁水预处理铁水预处理后，将铁水中的S(重量百分比)降低到不大于0. 003% ；II转炉冶炼将符合转炉冶炼的占重量不小于80%的预处理铁水、专用废钢([S] ( 0. 03% )、 以及镍板、铬铁和铜板加入转炉中，每吨钢水加量镍板l-Ig、铬铁1.5-4. 5Kg与铜板 1.0-3. OKg，转炉出钢时，加入定量电解锰和硅铁合金化，每吨钢水加电解锰10-14Kg和硅铁 1. 3-4. OKg0III炉外LF精炼LF加入石灰石，每吨钢水加石灰3_6Kg脱S，将S(重量百分比)脱至不大于 0. 0015%,出钢时，加入Nb与V铁微合金化，同时加入铬铁微调成分，每吨钢水加Nb铁 0. 9-1. 3Kg, V铁0. 5-0. 6Kg微合金化，同时加入铬铁0. 5_5Kg微调成分。IV炉外RH精炼RH真空冶炼出钢前，加入Ti铁和Ca-Si线(Ca处理球化夹杂物，保证Ca含量和 Ca/S)，每吨钢水加Ti铁0. 23-0. 45Kg, Ca-Si线1. 6-3. 3m，并以Ar流量40_50Nm3弱搅不小于5min。经化验分析，钢水的成分的重量百分比为C 0. 02-0. 05 ； Si 0. 10-0. 30 ； Mn 1. 00-1. 40 ；P 彡 0. 015 ；S 彡 0. 002 ； Alt 0. 015-0· 05 ；Nb 0. 05-0. 08 ；V 0. 02-0. 035 ；Ti 0. 01-0. 02 ； Cr 0. 10-0. 50 ；Ca 彡 0. 006Ni 0. 10-0. 30 ；Cu 0. 10-0. 30 ；其余为平衡元素Fe以及不可避免的杂质元素；其它的(除!^e以外)元素0-0. 1。V板坯连铸将钢包中的钢水加入到中间包中，通过结晶器，连铸成板坯，自然冷却。
VI板坯加热
将板坯放到加热炉，加热时间为> 180min ；
VII高压水除鳞
将加热的板坯用高压水除去钢坯表面的铁鳞。
VIII粗轧机组轧制
将板坯在粗轧机上经过7道次轧制成中间板坯。
IX精轧高压水除鳞
入精轧前，用高压水除去板坯表面的铁鳞。
X精轧机组轧制
将中间板坯在精轧机组上轧制成热轧钢带；
XI层流冷却
精轧工序完成后，直接进入层流冷却，冷至450-580 0C。
XII卷取
卷取成钢卷。
本发明中，抗硫化氢腐蚀用X70管线钢裂纹长度率CLR ^ 15 %，裂纹厚度率
CTR ^ 5%,裂纹敏感率CSR彡2%；加载应力为90%额定屈服强度条件下，四点弯曲无裂纹或开裂。具有良好的抗硫化氢腐蚀性能。下面对本发明的X70管线钢热轧钢带的制造方法机理进行说明。本发明中为保证良好的抗硫化氢腐蚀性能，对S含量的控制有严格要求，需选用优质废钢，铁水预处理时扒尽渣，铁水预处理至S < 0. 003 %，进入转炉冶炼，后采用LF深脱硫，脱至S彡0. 0015 %，方可出炉，为保证钢质纯净度，还需进行RH真空脱气处理，处理后期，喂Ca-Si线，球化夹杂物。本发明中为保证良好的抗硫化氢腐蚀性能，Ca含量的控制也有严格要求，要求 Ca/S彡1. 5，Ca含量彡0. 006%。由于Ca的回收稳定性差，因此炼钢过程中一定要把握好 Ca-Si线的喂入量(300m-1000m)和喂入时间(出炉前5_15min)。本发明中为保证钢质纯净度，连铸坯拉速一定要不高于1. Om/min,以保证大夹杂物充分上浮。本发明中连铸板坯加热时应避免温度过高，防止奥氏体晶粒长大，使塑韧性降低； 同时从节能降耗角度考虑，板坯加热温度控制在1100-1200°C。本发明中轧制工艺为粗轧终止温度930-1030°C，精轧终止温度780-850°C，钢带卷取温度450-580°C，层流冷却采用前段冷却，冷速> 50C /s ；该轧制工艺保证了在本发明成分体系下，产品具有良好强韧性的同时，具有良好的抗硫化氢腐蚀性能。组织为均勻细小的针状铁素体组织。1、本X70管线钢热轧卷板具有优良的综合性能，高强度的同时，具有优良的韧性，-20°C冲击功在300J以上，_15°C落锤剪切面积均为100%，而且具有良好的冷弯性能。 适合减薄设计，故降低输送管道工程的制造成本。2、本X70管线钢热轧卷板具有X70管线钢优良综合性能的同时，具有优良的抗HIC 性能和抗SSCC性能，延长了石油、天然气输送管线的使用寿命，对石油、天然气输送管线因腐蚀事故带来的经济损失、人员伤亡和环境污染等问题起到一定的缓解作用。
3、本发明的X70管线钢热轧卷板采用低温加热+控轧控冷工艺生产，以热轧态交货，无需进行热处理，生产成本低，生产操作简单。
具体实施例方式下面结合实施例对本发明的具体实施方式
做进一步说明，但本发明的具体实施方式
不局限于下述的实施例。制造方法实施例一本实施例是在顶底复吹转炉和热连轧轧机组上进行的，采用的工艺路线为铁水预处理一转炉冶炼一炉外LF精炼一炉外RH精炼一板坯连铸一板坯加热一高压水除鳞一粗轧机组轧制一精轧高压水除鳞一精轧机组轧制一层流冷却一卷取。本实施例为下述依次的步骤I铁水预处理将铁水中的S (重量百分比)脱到0. 003% ；II转炉冶炼将符合转炉冶炼的预处理铁水173吨、专用废钢([S] ^0. 03% ) 28吨、以及定量镍板360Kg、铬铁563Kg和铜板349Kg加入转炉中，转炉出钢时，加入定量电解锰2103Kg和硅铁365Kg合金化。III炉外LF精炼LF加入定量石灰石ll^Kg，将S (重量百分比)脱至0. 0013%，出钢时，加入定量 Nb铁19!3Kg、V铁122Kg微合金化，同时加入铬铁^^(g，微调成分。IV炉外RH精炼RH真空冶炼出钢前，加入定量Ti铁70Kg和Ca-Si线500m(Ca处理球化夹杂物，保证Ca含量和Ca/S)，并以Ar流量45. 3Nm3弱搅5min。经化验分析，钢水的成分的重量百分比为C 0. 035 ； Si :0.23; Mn 1. 15 ； P 0. 010 ； S 0. 0015 ；Nb 0. 065 ； V 0. 032 Ti 0. 017 ； Cr 0. 30 ； Ni 0. 20 ；Cu 0. 19 ； Al 0. 03 ； Ca :0. 0043 ；其余为平衡元素Fe以及不可避免的杂质元素。V板坯连铸将钢包中180吨的钢水加入到中间包中，通过结晶器，以0. 9m/min连铸成板坯长 10520mm宽1510mm厚230mm，自然冷却。连铸浇注温度1550°C。VI板坯加热将板坯放到加热炉，加热到1170°C，加热时间为200min，出炉温度为1170°C。VII高压水除鳞将加热的板坯用高压水除去钢坯表面的铁鳞。VIII粗轧机组轧制将板坯在粗轧机上经过7道次轧制成厚度为57mm的中间板坯，终轧温度1030°C。IX精轧高压水除鳞入精轧前，用高压水除去板坯表面的铁鳞。
X精轧机组轧制
将中间板坯在精轧机组上轧制成厚12. 7mm的热轧钢带，终轧温度845°C。
XI层流冷却
精轧工序完成后，直接进入层流冷却，以9°C /s的冷却速度冷至547°C。
XII卷取。
在卷取成钢卷。
钢热轧卷板实施例一
上述实施例制成的X70 I 线钢热轧卷板的成分的重量百分比为
C 0. 035 ； Si 0. 23 ；Mn 1. 15 ； P 0. OlO ； S :0. 0015 ；
Nb 0. 065 ； V 0. 032Ti 0. 017 ； Cr :0. 30; Ni :0. 20 ；
Cu 0. 19 ； Al 0. 03 ；Ca 0.0043 ；
其余为平衡元素1 以及不可避免的杂质元素。
制造方法实施例二
本实施例为下述依次的步骤
I铁水预处理
将铁水中的S(重量百分比)脱到0. 0028%
II转炉冶炼
将符合转炉冶炼的预处理铁水175吨、专用废钢([S] ^ 0. 03% )28吨、以及定量
镍板360Kg、铬铁565Kg和铜板368Kg加入转炉中，转炉出钢时，加入定量电解锰2165Kg和硅铁!M7Kg合金化。III炉外LF精炼LF加入定量石灰石1199Kg，将S (重量百分比)脱至0. 0012%，出钢时，加入定量 Nb铁196Kg、V铁U9Kg微合金化，同时加入铬铁25!3Kg，微调成分。IV炉外RH精炼RH真空冶炼出钢前，加入定量Ti铁66Kg和Ca-Si线495m(Ca处理球化夹杂物，保证Ca含量和Ca/S)，并以Ar流量43. 7Nm3弱搅5min。经化验分析，钢水的成分的重量百分比为C 0. 033 ； Si :0. 22; Mn :1. 20; P :0. 009 ； S :0. 0015 ；Nb 0. 066 ； V :0. 034 Ti :0. 016 ； Cr :0. 28 ； Ni :0. 20 ；Cu 0. 20 ； Al :0. 03; Ca :0. 0039 ；其余为平衡元素!^e以及不可避免的杂质元素。V板坯连铸将钢包中180吨的钢水加入到中间包中，通过结晶器，以1. Om/min连铸成板坯长 11070mm宽1510mm厚230mm，自然冷却。连铸浇注温度1557°C。VI板坯加热将板坯放到加热炉，加热到1180°C，加热时间为200min，出炉温度为1180°C。VII高压水除鳞将加热的板坯用高压水除去钢坯表面的铁鳞。VIII粗轧机组轧制
将板坯在粗轧机上经过7道次轧制成厚度为57mm的中间板坯，终轧温度1010°C。IX精轧高压水除鳞入精轧前，用高压水除去板坯表面的铁鳞。X精轧机组轧制将中间板坯在精轧机组上轧制成厚12. 7mm的热轧钢带，终轧温度838°C。XI层流冷却精轧工序完成后，直接进入层流冷却，以9°C /s的冷却速度冷至523°C。XII 卷取。在523°C卷取成钢卷。钢热轧卷板实施例二制造方法实施例二制成的X70管线钢热轧卷板的成分的重量百分比为C 0. 033 ； Si :0. 22; Mn :1. 20; P :0. 009 ； S :0. 0015 ；Nb 0. 066 ； V :0. 034 Ti :0. 016 ； Cr :0. 28 ； Ni :0. 20 ；Cu 0. 20 ； Al :0.03; Ca 0. 0039 ；其余为平衡元素Fe以及不可避免的杂质元素。制造方法实施例三本实施例为下述依次的步骤I铁水预处理将铁水中的S(重量百分比)脱到0. 0025%II转炉冶炼将符合转炉冶炼的预处理铁水173吨、专用废钢([S] ^ 0. 03% ) 29吨、以及定量镍板34^(g、铬铁568Kg和铜板332Kg加入转炉中，转炉出钢时，加入定量电解锰2145Kg和硅铁364Kg合金化。III炉外LF精炼LF加入定量石灰石1199Kg，将S (重量百分比)脱至0. 0012%，出钢时，加入定量 Nb铁187Kg、V铁U6Kg微合金化，同时加入铬铁337Kg，微调成分。IV炉外RH精炼RH真空冶炼出钢前，加入定量Ti铁62Kg和Ca-Si线520m(Ca处理球化夹杂物，保证Ca含量和Ca/幻并以Ar流量42.4Nm3弱搅5min。经化验分析，钢水的成分的重量百分比为C 0. 040 ； Si 0. 23 ； Mn :1. 19 ； P :0. 006 ； S :0. 0015 ；Nb 0. 063 ； V :0. 033 Ti :0. 015 ； Cr :0. 31 ； Ni :0. 19 ；Cu 0. 18 ； Al 0. 03 ； Ca :0. 0048 ；其余为平衡元素!^e以及不可避免的杂质元素。V板坯连铸将钢包中180吨的钢水加入到中间包中，通过结晶器，以0. 9m/min连铸成板坯长 10700mm宽1510mm厚230mm，自然冷却。连铸浇注温度1555°C。VI板坯加热将板坯放到加热炉，加热到1160°C，加热时间为210min，出炉温度为1160°C。
VII高压水除鳞将加热的板坯用高压水除去钢坯表面的铁鳞。VIII粗轧机组轧制将板坯在粗轧机上经过7道次轧制成厚度为57mm的中间板坯，终轧温度960°C。IX精轧高压水除鳞入精轧前，用高压水除去板坯表面的铁鳞。X精轧机组轧制将中间板坯在精轧机组上轧制成厚12. 7mm的热轧钢带，终轧温度827°C。XI层流冷却精轧工序完成后，直接进入层流冷却，以10°C /s的冷却速度冷至505°C。XII 卷取。在505°C卷取成钢卷。钢热轧卷板实施例三制造方法实施例三制成的X70管线钢热轧卷板的成分的重量百分比为C 0. 040 ； Si 0. 23 ； Mn :1. 19 ； P :0. 006 ； S :0. 0015 ；Nb 0. 063 ； V :0. 033Ti :0. 015 ； Cr :0. 31 ； Ni :0. 19 ；Cu 0. 18 ； Al :0.03; Ca 0. 0048 ；其余为平衡元素Fe以及不可避免的杂质元素。本发明实施例的X70热轧钢卷的力学性能见表1所示，其中取样方向是横向，冷弯 d = 2a 180°，三个实施例均完好合格。表 权利要求
1.一种X70管线钢热轧卷板，它的成分的重量百分比为C 0. 02-0. 05 ； Si 0. 10-0. 30 ； Mn 1. 00-1. 40 ； P 彡 0. 015 ； S^O. 002 ； Alt 0. 015-0. 05 ； Nb 0. 05-0. 08 ；V0. 02-0. 035 ； Ti 0. 01-0. 02 ； Cr 0. 10-0. 50 ； Ca ^ 0. 006 Ni 0. 10-0. 30 ； Cu 0. 10-0. 30 ；余量为Fe及不可避免的杂质元素； 其它的除狗以外的确元素0-0. 1。
2.—种X70管线钢热轧卷板的制造方法，其主要特征是 a炉外LF精炼深脱硫至S的重量百分比彡0. 0015%b炉外RH精炼真空脱气、真空冶炼出钢前，加入Ca-Si线处理球化夹杂物； c连铸浇注温度1553 士 15°C ； d连铸拉速^ 1. Om/min ； e板坯加热温度，采用低温加热1150-1200°C ； f粗轧终止温度930-1030°C ； g精轧终止温度780-850°C ； h钢带卷取温度450-580°C ； 1层流冷却前段冷却，冷速彡5°C /s。
3.根据权利要求2所述的X70管线钢热轧卷板的制造方法，其步骤特征是 I铁水预处理铁水预处理后，将铁水中的S的重量百分比降低到不大于0. 003% ； II转炉冶炼将符合转炉冶炼的占重量不小于80%的预处理铁水、专用废钢、以及镍板、铬铁和铜板加入转炉中，每吨钢水加量镍板l-Ig、铬铁1. 5-4. 5Kg与铜板1. 0-3. OKg，转炉出钢时，加入定量电解锰和硅铁合金化，每吨钢水加电解锰10-14Kg和硅铁1. 3-4. OKg ； III炉外LF精炼LF加入石灰石，每吨钢水加石灰3-6Kg脱S，将S的重量百分比脱至不大于0. 0015%, 出钢时，加入Nb与V铁微合金化，同时加入铬铁微调成分，每吨钢水加Nb铁0. 9-1. 3Kg, V 铁0. 5-0. 6Kg微合金化，同时加入铬铁0. 5-5Kg微调成分； IV炉外RH精炼RH真空冶炼出钢前，加入Ti铁和Ca-Si线(Ca处理球化夹杂物，保证Ca含量和Ca/ S)，每吨钢水加Ti铁0. 23-0. 45Kg, Ca-Si线1. 6-3. 3m，并以Ar流量40_50Nm3弱搅不小于 5min ；经化验分析，钢水的成分的重量百分比为C 0. 02-0. 05 ； Si 0. 10-0. 30 ； Mn 1. 00-1. 40 ； P 彡 0. 015 ； S^O. 002 ； Alt 0. 015-0. 05 ； Nb 0. 05-0. 08 ；V0. 02-0. 035 ； Ti 0. 01-0. 02 ； Cr 0. 10-0. 50 ； Ca ^ 0. 006 Ni 0. 10-0. 30 ；Cu 0. 10-0. 30 ；其余为平衡元素Fe以及不可避免的杂质元素； 其它的除Fe以外元素0-0. 1; V板坯连铸将钢包中的钢水加入到中间包中，通过结晶器，连铸成板还，自然冷却； VI板坯加热将板坯放到加热炉，加热时间为> 180min ； VII高压水除鳞将加热的板坯用高压水除去钢坯表面的铁鳞； VIII粗轧机组轧制将板坯在粗轧机上经过7道次轧制成中间板坯； IX精轧高压水除鳞入精轧前，用高压水除去板坯表面的铁鳞； X精轧机组轧制将中间板坯在精轧机组上轧制成热轧钢带； XI层流冷却精轧工序完成后，直接进入层流冷却，冷至450-580°C ； XII卷取卷取成钢卷。
全文摘要
本发明涉及一种X70管线钢热轧卷板及其制造方法。卷板的成分的百分比为C 0.02-0.05；Si 0.10-0.30；Mn 1.00-1.40；P≤0.015；S≤0.002；Alt 0.015-0.05；Nb 0.05-0.08；V 0.02-0.035；Ti 0.01-0.02；Cr 0.10-0.50；Ca≤0.006；Ni 0.10-0.30；Cu 0.10-0.30。制造方法的主要特征a炉外LF精炼脱S≤0.0015％；b炉外RH精炼真空冶炼出钢前，加Ca-Si线；c连铸浇注温度1553±15℃；d连铸拉速≤1.0m/min；e板坯加热温度≤1200℃；f粗轧终止温度930-1030℃；g精轧终止温度780-850℃；h钢带卷取温度450-580℃；l层流冷却冷速≥5℃/s。本发明同时满足X70级别管线钢高的强韧性和抗硫化氢腐蚀性能要求。
文档编号C22C38/50GK102373383SQ201110346960
公开日2012年3月14日 申请日期2011年10月30日 优先权日2011年10月30日
发明者崔天燮, 张彥睿, 王育田, 胡松涛, 薛文广, 边育秀 申请人:山西太钢不锈钢股份有限公司