一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板及制造方法
【专利摘要】本发明涉及一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板及制造方法，其化学成分重量百分比分别为：C0.06％～0.095％、Si0.3％～0.6％、Mn1.4％～1.8％、0＜P≤0.02％、0＜S≤0.01％、Al0.02％～0.05％、Cr0.35～0.55％、Nb0.02～0.04％、0＜N≤0.005％，其余为Fe。通过加入Nb元素及控制热轧精轧温度和卷曲温度，细化奥氏体晶粒，使奥氏体弥散地分布在铁素体基体中；限制碳含量，在连续热镀锌退火炉内采用高温退火，增加退火后奥氏体数量，在淬火后得到低碳马氏体中组织，降低马氏体的硬度，降低了马氏体和铁素体两相硬度差。
【专利说明】一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板及制造方法
【技术领域】
[0001] 本发明涉及汽车用冷轧高强度薄板【技术领域】，尤其涉及一种具有翻边特性冷轧热 镀锌双相钢板及制造方法。
【背景技术】
[0002] 近年来，随着人们对轿车冲撞安全性和耐蚀性要求的不断提高，汽车用钢板向高 强度和全镀层方向发展，促使了高强IF钢，烘烤硬化钢、相变诱导塑性钢和双相钢等热镀 锌高强钢在汽车车体上的应用。同时，为降低温室效应，保护地球环境，强化对C0 2排放量 的限制，有助于低燃料消耗的汽车车体轻量化成为现代汽车工业的一个重要研究课题。
[0003] 由于冷轧热镀锌双相钢具有屈强比低，初始加工硬化率高，良好的强度和延性匹 配、较好的烘烤硬化性能以及较高的碰撞能量吸收能力等特点，满足了汽车车体轻量化、冲 撞安全性和耐锈蚀性等要求，正在被广泛地应用。热镀锌双相钢的成形零件也由简单成形 逐渐开始向复杂成形转变，这就要求热镀锌双相钢具有较高的成形性。从目前热镀锌双相 钢成形特点来看，主要包括拉延成形和翻边成形。从目前各个汽车加工配套厂和主机厂反 映来看，对于某些具有较大翻边特性的零件，出现翻边开裂的现象比较普遍，已经成为目前 行业难题。对于普通热镀锌双相钢来说，基体内相结构主要是由马氏体（硬相）和铁素体 (软相）组成，两相的硬度差异较大，扩孔率较差，引起翻边性能较差。
【发明内容】
[0004] 为克服现有技术的不足，本发明的目的是提供一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相 钢板及制造方法，能在连续热镀锌生产线上生产屈服强度大于340MPa，抗拉强度为590? 750MPa，断裂延伸率大于21 %，扩孔率大于40 %的具有良好翻边特性冷轧热镀锌双相钢 板。
[0005] 为实现上述目的，本发明通过以下技术方案实现：
[0006] -种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板，其化学成分重量百分比分别为： C0. 06%?0· 095%、Si0. 3%?0· 6%、Μη1· 4%?1. 8%、0 < P 彡 0· 02%、0 < S 彡 0· 01%、 Α10. 02%?0· 05%、CrO. 35 ?0· 55%、NbO. 02 ?0· 04%、0 < Ν 彡 0· 005%，其余为 Fe 和 不可避免的杂质。
[0007] 成分按质量百分比进一步含有：C0. 065 %?0· 085 %、SiO. 4 %?0· 55 %、 MnL 55 % ?L 65 %、< P 彡 0· 018 %、0 < S 彡 0· 01 %、A10. 03 % ?0· 05 %、CrO. 35 ? 0. 55%、NbO. 03?0. 04%、0 < N < 0. 005%，余量为Fe和不可避免的杂质。
[0008] -种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板的制造方法，包括以下步骤：炉冶炼、炉外 精炼、连铸、热连轧、冷酸连轧、退火、热浸镀，热连轧时，将板坯加热到1200?1300°C，保温 120-180min，精轧开轧温度为1000?1KKTC，终轧温度为890?950°C，卷取温度560? 650。。；
[0009] 热轧卷板经酸洗后冷轧成冷轧薄板，冷轧压下率为60?80%，冷轧卷板厚度为 0· 8 ?2. 5mm ;
[0010] 在连续热镀锌线退火时，加热段末段钢带的温度为780°C?840°C，保温段温度为 780?840°C，保温时间为30?90s，在热镀锌退火炉加热段进行预氧化处理，预氧化的方 法是向退火炉内吹入氮气和空气混合气，使退火炉内露点达到-15?-20°C，增加了炉内氧 的分压，实现Si、Μη元素的内氧化，抑制Si、Μη元素偏析到带钢表面形成氧化物薄膜，降低 带钢的镀锌性能；退火后采用炉内冷却，将钢板从均热温度冷却到460-520°C，冷却速率为 16 ?6(TC /s ;
[0011] 热浸镀时，锌池温度为450?470°C，镀锌时间为2?5s，镀锌结束后，对热镀锌产 品，经过镀后冷却到260?300°C，冷却速率为9?25°C /s，然后水冷至40°C以下；对于热 镀锌合金化产品，带钢经过感应加热炉，加热到400-500°C，加热时间为5-20秒，使锌层由 纯锌层转变成锌铁合金层，然后进行炉外冷却，冷却到260?300°C，冷却速率为9?25°C / s，然后水冷至40°C以下。
[0012] 与现有技术相比，本发明的有益效果是：
[0013] 通过加入Nb元素，同时通过控制热轧精轧温度和卷曲温度，细化奥氏体晶粒，并 且使奥氏体弥散地分布在铁素体基体中；在连续热镀锌线经过退火和冷却得到细小弥散地 分布在铁素体基体上的马氏体组织，避免了马氏体带形成，如图3所示。
[0014] 通过限制碳含量在0.6%?0.95%之间，并在连续热镀锌退火炉内采用高温退 火，来增加退火后奥氏体数量，降低奥氏体中碳含量，从而降低淬火后马氏体相的硬度，达 到降低了马氏体和铁素体两相硬度差的目的，另一方面Nb元素可进一步提高铁素体基体 强度，也起到降低马氏体和铁素体两相硬度差的目的，改善双相钢的扩孔率。
[0015] 最终得到屈服强度大于340MPa，抗拉强度大于590-750Mpa，断裂延伸率大于 21 %，扩孔率大于40 % (GB/T15825. 4-2008)，具有较好的翻边成形性能热镀锌双相钢。
【专利附图】
【附图说明】
[0016] 图1为连续退火镀锌工艺示意图。
[0017] 图2为热轧板的显微组织金相图。
[0018] 图3为冷轧热镀锌钢板的金相图。
【具体实施方式】
[0019] 下面结合说明书附图对本发明进行详细地描述，但是应该指出本发明的实施不限 于以下的实施方式。
[0020] 见图1-图3, 一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板，其化学成分重量百分 比分别为：C0. 06% ?0· 095%、SiO. 3% ?0· 6%、Mnl. 4% ?1. 8%、0 < P 彡 0· 02%、0 < S<0. 01%、Α10· 02% ?0· 05%、Cr0. 35?0· 55%、NbO. 02?0· 04%、0 <Ν<0· 005%， 其余为Fe和不可避免的杂质。
[0021] 优选的，成分按质量百分比含有：
[0022] C0. 065%?0· 085%、SiO. 4%?0· 55%、Mnl. 55%?1. 65%、< P 彡 0· 018%、0 < SS 0· 01%、Α10· 03% ?0· 05%、Cr0. 35 ?0· 55%、NbO. 03 ?0· 04%、0 < 0· 005%， 余量为Fe和不可避免的杂质。
[0023] 本发明钢种成分控制原理如下：
[0024] C:是最有效的强化元素，是形成马氏体的主要元素，直接影响临界区处理后双相 钢中马氏体体积分数和马氏体中的碳含量，并决定了双相钢的硬度和马氏体的精细结构。 含碳量过高，能够增加马氏体数量和马氏体硬度，增加马氏体与铁素体基体的硬度差，增加 镀锌钢板翻边成形开裂的风险，为了实现降低马氏体硬度但又能满足其强度要求必要的含 碳量，本发明中碳含量控制在〇. 06 %?0. 095%。
[0025] Si :是强化铁素体的元素，促使碳向奥氏体偏聚，对铁素体中固溶碳有清除和净化 作用，Si能够提高体内位错密度，有助于提高双相钢的均匀延性。但Si含量过高会降低带 钢的镀锌性能，本发明Si控制在的0. 3%?0. 6%。
[0026] Μη:属于扩大奥氏体相区，稳定奥氏体的元素，可以有效提高奥氏体岛的淬透性， 因而可以降低临界区加热后获得双相钢组织和性能所必须的冷却速率，并起到固溶强化和 细化铁素体晶粒的作用，可显著推迟珠光体转变和贝氏体转变。但是高锰含量容易引起渗 碳体、珠光体、贝氏体为主的带状组织，同时影响基板的可镀性和焊接性。本发明Μη含量控 制在1.4%?1.8%。
[0027] Cr :中强碳化物形成元素，显著提高钢的淬透性，能强烈推迟珠光体转变和贝氏 体转变，增大奥氏体的过冷能力，从而细化组织，起到强化效果。本发明Cr的含量控制在 0. 35%?0. 55%。
[0028] A1 :A1在双相钢中所起的作用与Si相似，同时A1还可以形成A1N析出，起到一定 的细化晶粒作用。A1是主要的脱氧剂，不宜过低，但过多簇状氧化铝内夹杂物增多，使钢的 延展性变差，又会影响炼钢和连铸生产，本发明中A1含量控制在0. 02%?0. 05%。
[0029] Nb :在热轧过程中析出碳化合物，推迟奥氏体再结晶，抑制晶粒长大，从而达到细 化晶粒的作用，使冷轧热镀锌双相钢奥氏体晶粒细小和均匀。在热镀锌退火过程中使细小 的奥氏体含碳量增加，增加淬透性。在同时增加强度的情况下，屈服强度比抗拉强度增加的 幅度更大，能够缩小两相（铁素体和马氏体）的硬度差，从而改善镀锌后带钢的扩孔率和折 弯性能。
[0030] N:是劣化钢的耐常温时效性元素，尽量减少其含量，本发明中N含量控制在 0. 005% 以下。
[0031] P，s:为钢中的有害元素。P易在晶界上偏聚引起脆化，使耐冲击性变差，并对焊接 不利。S在钢中易形成MnS等夹杂物，热引起热脆，并且S对焊接性影响较大。本发明中P， S含量分别控制在0. 018%和0. 012%以下。
[0032] -种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板制造方法，首先上述成分转炉冶炼，炉外 精炼后浇铸成170?230mm厚的板坯，再进行热连轧、冷酸连轧；在连续镀锌线上退火镀 锌，从均热温度冷却到460-520°C进行热浸镀，完成浸镀后，对热镀锌产品，经过镀后冷却到 260?300°C，冷却速率为9?25°C /s，然后水冷至40°C以下；对于热镀锌合金化产品，镀 锌结束后，带钢经过感应加热炉，加热到400-500°C，保温时间5-20秒，使锌层由纯锌层转 变成锌铁合金层，然后进行炉外冷却，冷却到260?300°C，冷却速率为9?25°C /s，然后水 冷至40°C以下。
[0033] 热连轧时，将板坯加热到1200?1300°C，保温120-180min，精轧开轧温度为 1000?1KKTC，终轧温度为890?950°C，卷取温度550?650°C，得到显微组织为铁素体 和珠光体的热乳卷板。热乳卷板厚度为2. 0?6. 5mm。
[0034] 热乳卷板经酸洗后冷乳成冷乳薄板,冷乳压下率为60?80%,冷乳卷板厚度为 0· 8 ?2. 5mm〇
[0035] 在连续镀锌线上退火时，加热段末段钢带的温度为780?840°C，保温段温度为 780?840°C，均热时间为30?90s，炉内保护气体露点温度为-15?-20°C。
[0036] 退火后采用炉内冷却，将钢板从均热温度冷却到460_520°C，冷却速率为16? 60°C /s，镀锌时锌池温度为450?470°C，镀锌时间为2?5s，镀锌结束后，对于热镀锌产 品，进行炉外冷却，冷却到260?300°C，冷却速率为9?25°C /s，然后水冷至40°C以下。 对于热镀锌合金化产品，镀锌结束后，带钢经过感应加热炉，加热到400-500°C，保温时间 5-20秒，使锌层由纯锌层转变成锌铁合金层，然后进行炉外冷却，冷却到260?300°C，冷却 速率为9?25°C /s，然后水冷至40°C以下。
[0037] 本发明选择上述各特征中工艺参数的原因如下：
[0038] 将厚度为170?230mm的板坯加热，均热温度控制在1200?1300°C之间，均热时 间为120-180min，是为了防止温度过高导致板坯的过烧和过热，并使板坯的组织和成分均 匀化。
[0039] 精轧开轧温度控制在1000?1KKTC之间，是为了精轧的前几个机架实现再结晶 区轧制，降低前几个机架大压下量下的轧制负荷。
[0040] 终轧温度控制在890?950°C之间，是为了获得细小的热轧组织，尤其是细化奥氏 体晶粒。同时Ar3以上的高温终轧有利于组织均匀性，防止出现严重的带状组织。
[0041] 卷取温度控制在550?650°C之间，会析出细小的颗粒，这些颗粒通过钉轧作用， 能够有效细化微观组织，这为以后得到均匀分布的马氏体组织提供准备。
[0042] 热轧卷板后酸洗后冷轧压下率控制在60?80%之间，是为充分发挥冷轧机轧制 能力。冷轧压下率低于60 %，冷轧效率低，冷轧压下率高于80 %，加工硬化加强，冷轧变形 抗力增加，易造成冷轧机组负荷超限。另外，此压下率下钢组织中的珠光体团间距减小和珠 光体被破碎得较充分，为镀锌退火过程中的晶粒细化提供条件。
[0043] 连续热镀锌退火线加热段带钢温度为780_840°C，可以得到约为30%的奥氏体组 织，如果温度设置的过高，会进一步增加奥氏体的数量，会引起奥氏体内碳含量过低，降低 奥氏体的淬透性，从而降低该钢的强度，如果温度设置低，虽然能够使奥氏体获得足够的含 碳量，但会增加基体内铁素体含量，会降低该钢种的屈服强度，增加了该钢种马氏体和铁素 体硬度差异，从而降低它的扩孔性。
[0044] 炉内加热段保护气体露点控制在-15?-20°C之间，是因为加热段露点控制 在-15?-20°C是为了实现Si，Mn等元素的内氧化，避免其扩散到带钢表面形成氧化物，降 低带钢的可镀性。
[0045] 退火后采用炉内冷却，将钢板从均热温度冷却到460_520°C，冷却速率为16? 60°C/s，一方面因为镀锌做准备，另一方面从均热温度冷却到该温度下，在冷却过程中，部 分铁素体从含碳量较低奥氏体中析出，同时碳向其余奥氏体中扩散，最终大约有20%左右 的奥氏体存在。
[0046] 镀锌时锌池温度为450?470°C，镀锌时间为2?5s，镀锌温度过高会使铁元素扩 散到锌层中，不利于锌层控制，对于热镀锌产品，使带钢产生轻微合金化缺陷，影响带钢表 面美观度。
[0047] 带钢经镀后冷却，温度控制260?300°C，冷却速率为9?23°C /s，在这部分主要 发生奥氏体向马氏体转变，大概马氏体10% -15%的马氏体组织。
[0048] 然后水冷至40°C以下，主要是保证带钢在随后的光整工艺表面质量。
[0049] 实施例钢板的成分见表1，热轧工艺参数见表2,退火镀锌工艺参数和镀锌后钢板 的力学性能见表3,连续退火镀锌工艺见图1，热轧板显微组织见图2,冷轧热镀锌钢板的显 微组织见图3。
[0050] 表1实施例钢的化学成分（质量分数）％
[0051]
【权利要求】
1. 一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板，其特征在于，其化学成分重量百分比 分别为：C0. 06 % ?0· 095 %、SiO. 3 % ?0· 6 %、Mnl. 4% ?1·8%、0<Ρ<0·02%、0 < S<0. 01%、Α10· 02% ?0· 05%、Cr0. 35 ?0· 55%、NbO. 02 ?0· 04%、0 <Ν< 0· 005%， 其余为Fe和不可避免的杂质。
2. 根据权利要求1所述的一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板，其特征在于，成分 按质量百分比进一步含有：〇).065%?0.085%、3丨0.4%?0.55%、]\1111.55%?1.65%、 <P< 0· 018%、0 < S<0. 01%、Α10· 03% ?0· 05%、Cr0. 35?0· 55%、NbO. 03?0· 04%、 0 < N < 0. 005%，余量为Fe和不可避免的杂质。
3. 根据权利要求1或2所述的一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板的制造方法，包 括以下步骤：炉冶炼、炉外精炼、连铸、热连轧、冷酸连轧、退火、热浸镀，其特征在于，热连轧 时，将板坯加热到1200?1300°C，保温120-180min，精轧开轧温度为1000?1KKTC，终轧 温度为890?950°C，卷取温度560?650°C ; 热乳卷板经酸洗后冷乳成冷乳薄板，冷乳压下率为60?80%,冷乳卷板厚度为0. 8? 2. 5mm ； 在连续热镀锌线退火时，加热段末段钢带的温度为780°C?840°C，保温段温度为 780?840°C，保温时间为30?90s，在热镀锌退火炉加热段进行预氧化处理，预氧化的方 法是向退火炉内吹入氮气和空气混合气，使退火炉内露点达到-15?-20°C，增加了炉内氧 的分压，实现Si、Μη元素的内氧化，抑制Si、Μη元素偏析到带钢表面形成氧化物薄膜，降低 带钢的镀锌性能；退火后采用炉内冷却，将钢板从均热温度冷却到460-520°C，冷却速率为 16 ?6(TC /s ; 热浸镀时，锌池温度为450?470°C，镀锌时间为2?5s，镀锌结束后，对热镀锌产品， 经过镀后冷却到260?300°C，冷却速率为9?25°C /s，然后水冷至40°C以下；对于热镀锌 合金化产品，带钢经过感应加热炉，加热到400-500°C，加热时间为5-20秒，使锌层由纯锌 层转变成锌铁合金层，然后进行炉外冷却，冷却到260?300°C，冷却速率为9?25°C /s，然 后水冷至40°C以下。
【文档编号】C21D8/02GK104109814SQ201410389404
【公开日】2014年10月22日 申请日期:2014年8月8日 优先权日:2014年8月8日
【发明者】郑连辉, 佟皑男, 蔡传博, 善良 申请人:鞍钢蒂森克虏伯汽车钢有限公司