97] 对于如此得到的厚钢板，按照以下方式评价在_196°C下存在的残留Y相的量 (体积分率）、残留y稳定化参数、拉伸特性（抗拉强度TS、屈服强度YS)、极低温韧性 (在-196°C或_233°C下的C方向的脆性断裂率）。
[0198] (1)在_196°C下存在的残留Y相的量（体积分率）的测定
[0199] 从各钢板的t/4位置采集10mmX10mmX55mm的试验片，在液氮温度（_196°C)下 保持5分钟后，利用理学公司制的二次元微小部X射线衍射装置（RINT-RAPIDI值I)进行 X射线衍射测定。接着，对于铁素体相的（110)、（200)、（211)、（220)的各晶格面的峰值及 残留Y相的（111)、（200)、（220)、（311)的各晶格面的峰值，基于各峰值的积分强度比，分 别算出残留y相的（111)、（200)、（220)、（311)的体积分率，求得其平均值，将其作为"残 留Y的体积分率"。
[0200] (2)残留Y稳定化参数的测定
[0201] 为了测定基于上述（2)式算出的残留Y稳定化参数，按照以下方式分别测定构成 上述⑵式的在_196°C下存在的残留Y中的各成分、即C量<C>、Mn量<Mn>、Al量<A1>、 Cu量 <Cu>、Ni量 <Ni>、Cr量 <Cr>、Mo量 <Mo>、V量〈V〉。
[0202] (2-1)在_196°C下存在的残留y中的C量<C>的测定
[0203] 在与上述⑴的测定的同时，在供试钢的表面涂布标准物质Si，以Si的峰值进行 角度补正，求出精密的y-Fe的晶格常数[aQ (A)]。由精密化的y-Fe的晶格常数和除C 以外的下述成分逆运算求得残留Y中的C量。
[0204] (2-2)在-196°C下存在的残留y中的Ni量<Ni>的测定
[0205] 从各钢板的t/4位置采集10mmX10mmX55mm的试验片，在液氮温度（_196°C)保 持5分钟后，使用日本电子制JXA-8500F的EPMA装置，在加速电压15kV、照射电流50nA、 束径最小的条件下测定Ni浓度。测定对各试样各进行3次，将其最大值作为残留y中的 Ni量。
[0206] (2-3)在-196°C下存在的残留y中的A1量<A1>的测定
[0207] 假设全部量的A1以氧化物或氮化物的形式被消耗，则将残留Y中的A1设为 0(zero)〇
[0208] (2-4)在-196°C下存在的残留y中的Mn量 <Mn>、Cu量 <Cu>、Cr量 <Cr>、Mo量 <Mo>、及V量<V>的测定
[0209] 在本实施例中，认为L处理一T处理后的各合金元素浓度<Mn>、〈Cu>、〈Cr>、〈Mo>、 〈V〉与利用上述（2-2)的方法得到的实测的Ni量<Ni>成正比，按照以下方式来计算。
[0210] L处理、T处理的各热处理时的Ni浓缩的行为以下式来表示。
[0211] (各热处理时的常数）X(y逆相变的驱动力）X(各合金元素的扩散系数）
[0212] 在此，上述式中的（Y逆相变的驱动力）基于各热处理时的温度并通过市售的计 算软件（Thermo-Calc)来计算。另外，上述式中的（各合金元素的扩散系数）基于各热处理 时的温度和保持时间并使用『DiffusioninSolidMetalsandAlloys』（H.Mehrer，1990) 的值来计算。
[0213] 而且，上述式中的（各热处理时的常数）按照以下方式进行实验而求得。根据上述 式，L处理一T处理后的实测的Ni浓度以{(L处理时的常数）X(Y逆相变的驱动力）X(L 处理时的Ni的扩散系数）}与{(T处理时的常数）X(y逆相变的驱动力）X(L处理时的 Ni的扩散系数）}的积来表示。即，L处理一T处理后的实测的Ni浓度包含（L处理时的 常数）和（T处理时的常数）两者，并且（T处理时的常数）与（L处理时的常数）连动地变 化，因此以使上述积的值与L处理一T处理后的实测的Ni浓度最接近的方式回归性地求出 各热处理时的常数[(L处理时的常数）及（T处理时的常数）]。使用如此求出的各常数，并 算出<Mn>、<Cu>、<Cr>、<Mo>、〈V〉的各合金元素浓度。
[0214] (3)拉伸特性（抗拉强度TS、屈服强度YS)的测定
[0215] 从各钢板的t/4位置采集与C方向平行的JISZ2241的4号试验片，利用ZIS Z2241中记载的方法进行拉伸试验，测定抗拉强度TS及屈服强度YS。在本实施例中，将TS > 740MPa、YS> 590MPa的情况评价为母材强度优异。
[0216] (4)极低温韧性（C方向的脆性断裂率）的测定
[0217]从各钢板的t/4位置（t:板厚）且W/4位置（W:板幅）、以及t/4位置且W/2位置 采集3个与C方向平行的夏比冲击试验片（JISZ2242的V缺口试验片），利用JISZ2242 中记载的方法测定在_196°C下的脆性断裂率（％ )，算出各自的平均值。而且，在如此算出 的两个平均值中，采用特性低劣（即，脆性断裂率大）的一方的平均值，在本实施例中，将该 值为10%以下的情况评价为极低温韧性优异。
[0218] 将这些结果一并记录在表2中。
[0219] 【表1A】
[0220] [表 1A]
[0221]
【主权项】
1. 一种极低温韧性优异的厚钢板，其特征在于， 所述厚钢板以质量％计含有： C :0? 02 ~0? 10%、 Si :0.40%以下且不含0%、 Mn :0. 50 ~2. 0%、 P :0.007%以下且不含0%、 S :0.007%以下且不含0%、 Al :0. 005 ~0. 050%、 Ni :5. 0 ~7. 5%、 N:0.010%以下且不含0%， 并且含有选自Cr :1. 20%以下且不含0%、及Mo :1.0%以下且不含0%中的至少一种 元素， 余量为铁及不可避免的杂质， 以钢中成分构成的基于下述（1)式确定的Di值为2. 5以上， Di 值=([C]/10)0 5X (1+0. 7X [Si]) X (1+3. 33X [Mn]) X (1+0. 35X [Cu]) X (1+0. 36 X [Ni]) X (1+2. 16X [Cr]) X (1+3X [Mo]) X (1+1. 75X [V]) X 1. 115 ? ? ? (1) 式中，□是指钢中的各成分的以质量％计的含量， 在-196°C下存在的残留奥氏体相即残留Y以体积分率计为2. 0~12. 0%，且 以残留奥氏体中所含的成分构成的基于下述（2)式确定的残留Y稳定化参数为3. 1 以上， 残留y稳定化参数= (365X<C>+39X<Mn>+30X<Al> + 10X<Cu> + 17X<Ni>+20X<Cr>+5X<Mo>+35X<V>)/100? ? ? (2) 式中，〈> 是指在_196°C下存在的残留奥氏体中所含的各成分的以质量％计的含量。
2. 根据权利要求1所述的厚钢板，其中，以所述残留Y相的体积分率和所述残留Y稳 定化参数构成的基于下述式（3)算出的残留Y相的体积分率?残留Y稳定化参数为40 以下， 残留y的体积分率?残留y稳定化参数 =KV(残留y相的体积分率X残留y稳定化参数）1/2 ??? (3)。
3. -种极低温韧性优异的厚钢板，其特征在于， 所述厚钢板以质量％计含有： C :0? 02 ~0? 10%、 Si :0. 40%以下且不含0%、 Mn :0? 6 ~2. 0%、 P :0. 007%以下且不含0%、 S :0. 007%以下且不含0%、 Al :0. 005 ~0. 050%、 Ni :5. 0 ~7. 5%、 N :0. 010%以下且不含0% Mo :0? 30 ~I. 0%、 Cr :1. 20%以下且不含0%， 余量为铁及不可避免的杂质， 以钢中成分构成的基于下述（1)式确定的Di值超过5. 0， Di= ([C]/10)0 5X (1+0. 7X[Si])X (1+3. 33X[Mn])X (1+0. 35X [Cu]) X (1+0. 36X [Ni])X (1+2. 16X [Cr]) X (1+3X[Mo])X (1+1. 75X [V]) X 1. 115 ? ? ? (1) 式中，□是指钢中的各成分的以质量％计的含量， 在-196°C下存在的残留奥氏体相即残留Y以体积分率计为2.0~5.0%， 在-196°C下存在的残留奥氏体相即残留y中的Mn浓度为1.05%以上，且 钢中的Mn及Ni以质量％计的含量满足下述⑷式， [Mn] ^ 0. 31X (7. 20-[Ni])+0. 50 ? ? ? (4) 式中，□是指钢中的各成分的以质量％计的含量。
4. 根据权利要求1~3中任一项所述的厚钢板，其还包含下述（a)~（e)组中的至少 1组， (a) Cu :1.0%以下且不含0%、 (b) 选自Ti :0. 025%以下且不含0%、Nb :0. 100%以下且不含0%、及V :0. 50%以下且 不含0%中的至少一种、 (c) B :0.0050%以下且不含0%、 (d) 选自Ca :0. 0030%以下且不含0%及REM :0. 0050%以下且不含0%中的至少一种、 (e)Zr :0.0〇5%以下且不含0%。
5. -种厚钢板的制造方法，其是权利要求1或2所述的厚钢板的制造方法，其特征在 于，所述制造方法进行以下工序： 按照满足下述的方式调整L处理温度及钢中成分的工序，即 以在a - y 2相共存域Ael~A。3间的热处理即L处理中的温度即L处理温度和钢中的 Acl及Ae3构成的基于下述式（5)算出的L参数为0.25以上且0.45以下，并且 以所述L参数和钢中成分构成的基于下述式（6)算出的参数为7以下；以及 在L处理后水冷至室温并进行回火处理即T处理时，以^以下的温度进行10~60分 钟的工序， L 参数=(L 处理温度-AJ AAe3-Ael)+0.25.??(5) 入 L参数=9.05\(0.90\[1参数]+0.14)父[]\111]+1.46\(0.37\[1参 数]+0? 67) X [Cr]-41. 5X (0? 26X [L 参数]+0? 79) X [Mo] ? ? ? (6) 式中，□是指钢中的各成分的以质量％计的含量。
6. -种厚钢板的制造方法，其是权利要求3所述的厚钢板的制造方法，其特征在于，所 述制造方法按照满足下述的方式调整L处理温度及钢中成分，即 以在a - y 2相共存域Ael~A。3间的热处理即L处理中的温度即L处理温度和钢中的 、及A。3构成的基于下述（5)式算出的L参数为0.6以上且1.1以下，并且 以所述L参数和钢中成分构成的基于下述（6)式算出的参数为〇以下， L 参数=(L 处理温度-AJ AAe3-Ael)+0.25. ?? (5) 入 L参数=9.05\(0.90\[1参数]+0.14)父[]\111]+1.46\(0.37\[1参 数]+0? 67) X [Cr]-41. 5X (0? 26X [L 参数]+0? 79) X [Mo] ? ? ? (6) 式中，□是指钢中的各成分的以质量％计的含量。
【专利摘要】本发明涉及一种极低温韧性优异的厚钢板，该厚钢板包含规定的钢中成分，以钢中成分构成的Di值为2.5以上，在-196℃下存在的残留奥氏体相(残留γ)以体积分率计为2.0～12.0％，且以在-196℃下存在的残留奥氏体中所含的成分构成的残留γ稳定化参数满足3.1以上。
【IPC分类】C21D6-00, C22C38-58, C21D8-02, C22C38-00
【公开号】CN104854252
【申请号】CN201380062597
【发明人】伊庭野朗, 名古秀德
【申请人】株式会社神户制钢所
【公开日】2015年8月19日
【申请日】2013年12月11日
【公告号】WO2014092129A1