%;
[0078] (5)中间坯冷却：利用粗乳机机架高压除鳞水对中间坯进行冷却，冷却终止温度 940。。。
[0079](6)精乳：未再结晶区控制精乳开乳温度为860°C，终乳温度830°C，乳制14-16道 次。此阶段乳制中，采用大的累积变形量，提高奥氏体的压扁程度，增加相变形核位置，从而 相变后得到细化的晶粒尺寸。同时控制2-3道次变形率在15%，提高变形渗透率。累积压 下率75.6%。
[0080] (7)空冷：精乳结束后，对钢板进行空冷降温，降至Ar3相变点以下20°C。
[0081] (8)冷却：采用MULPIC快速冷却，第一阶段冷却终冷温度540°C，冷速25°C/s，第 二阶段终冷温度220°C，冷却速度15°C/s。
[0082] (9)热矫直：采用大矫直力最大程度释放钢板中的应力。
[0083] 采用以上工艺生产的钢板，最终的表面、1/4,1/2的组织如图2、图3和图4所 示。钢板的力学性能如表7和表8所示。应力比Rtl.5/Rt0.5 = 1.21;Rt2.0/Rtl.0 = 1. 11，-15°CDWTT= 85%〇
[0084] 实施例2本实施例为27mmX80M，其具体化学成分如表2所示。
[0085] 本实施例的高应力比高止裂韧性的多相X80M管线钢板的生产制备方法如下。
[0086](1)冶炼和连铸：采用洁净钢冶炼方式，在超低P、S的基础上，控制五大有害元素 总量，即控制S、P、0、N、H这五种元素之和小于150ppm，保证钢质的纯净度、均匀性。板坯连 铸过程中，采用动态轻压下技术，铸坯质量达到C类0. 5,铸坯厚度为300mm。
[0087] 表2 27mmX80M化学成分
[0088]
[0089] (2)加热：在板坯的加热工序中，板坯加热温度1200°C。
[0090] (3)粗除鳞：控制粗除鳞步骤的板坯温度为1095°C。
[0091] (4)粗乳：再结晶区控制开始乳制的温度为1080°C，保证压下率彡12%和变形 温度的有效结合，且变形后晶粒尺寸不过分长大，终乳温度控制在l〇55°C。中间坯厚度 110mm，累计压下率63%。
[0092] (5)中间坯冷却：利用粗乳机机架高压除鳞水对中间坯进行冷却，冷却终止温度 935。。。
[0093] (6)精乳：未再结晶区控制乳制的温度范围为880°C，终止乳制温度835°C，乳制 14-16道次。此阶段乳制中，采用精乳阶段大的累积变形量，提高道次变形率，提高变形渗透 率，提高奥氏体的压扁程度，增加相变形核位置，细化相变后钢板的晶粒尺寸。累积压下率 75. 5%。
[0094] (7)空冷：精乳结束后，对钢板进行空冷降温，降至Ar3相变点以下20°C。
[0095] (8)冷却：采用MULPIC快速冷却，第一阶段冷却终冷温度510°C，冷速28°C/s，第 二阶段终冷温度230°C，冷却速度18°C/s。
[0096] (9)热矫直：采用大矫直力最大程度释放钢板中的应力。
[0097] 由以上工艺生产的钢板的最终的表面、1/4,1/2的组织如图5、图6和图7所 示。钢板的力学性能如表7和表8所示。应力比Rtl.5/Rt0.5 = 1.20;Rt2.0/Rtl.0 = 1. 10, -15°CDWTT= 90%〇
[0098] 实施例3本实施例为18. 4mmX80M，其具体化学成分如表3所示。
[0099] 本实施例的高应力比高止裂韧性的多相X80M管线钢板的生产制备方法如下。
[0100] (1)冶炼和连铸：采用洁净钢冶炼方式，在超低P、S的基础上，控制五大有害元素 总量，即控制S、P、0、N、H这五种元素之和小于150ppm，保证钢质的纯净度、均匀性。钢的主 要化学成分如表3所示：板坯连铸过程中，采用动态轻压下技术，铸坯质量达到C类0. 5,铸 还厚度为300mm。
[0101] 表 3 18. 4_X80M化学成分
[0102]
[0103] (2)加热：在板坯的加热工序中，板坯加热温度1200°C。
[0104] (3)粗除鳞：控制粗除鳞步骤的板坯温度为IKKTC。
[0105] (4)粗乳：再结晶区控制乳制的温度为1085°C，道次压下率彡12%，保证变形后晶 粒尺寸不过分长大。中间坯厚度80mm。累计压下率73%;
[0106] (5)中间坯冷却：利用粗乳机机架高压除鳞水对中间坯进行冷却，冷却终止温度 950。。。
[0107] (6)精乳：未再结晶区控制乳制的温度范围为935°C，终止乳制温度845°C，乳制 8-12道次。此阶段乳制中，采用精乳阶段大的累积变形量，提高奥氏体的压扁程度，增加相 变形核位置，细化相变后钢板的晶粒尺寸。累积压下率77%。
[0108] (7)空冷：精乳结束后，对钢板进行空冷降温至Ar3相变点以下15°C。
[0109] (8)冷却：采用MULPIC快速冷却，第一阶段冷却终冷温度515°C，冷速29°C/s，第 二阶段终冷温度235°C，冷却速度18°C/s。
[0110] (9)热矫直：采用大矫直力最大程度释放钢板中的应力。
[0111] 由以上工艺生产的钢板的最终的表面、1/4,1/2的组织分别如图8、图9和图10 所示。钢板的力学性能如表7和表8所示。应力比RtL5/RtO. 5 = 1. 19 ;Rt2. 0/Rtl. 0 = I. 12, -15°CDWTT= 100% 〇
[0112] 实施例4本实施例为30. 8mmX80M，其具体化学成分如表4所示。
[0113] 本实施例的高应力比高止裂韧性的多相X80M管线钢板的生产制备方法如下。
[0114] 表 4 30. 8mmX80M化学成分
[0115]
[0116] (1)冶炼和连铸：采用洁净钢冶炼方式，在超低P、S的基础上，控制五大有害元素 总量，即控制S、P、0、N、H这五种元素之和小于150ppm，保证钢质的纯净度、均匀性。钢的 主要化学成分如表4所示：板坯连铸过程中，采用动态轻压下技术，铸坯中心偏析达到C类 I. 0，铸还厚度为300mm。
[0117] (2)板坯加热：在板坯的加热工序中，板坯加热温度1200°C。
[0118] (3)粗除鳞：控制粗除鳞步骤的板坯温度为1100°C。
[0119] (4)粗乳：再结晶区控制乳制的温度范围为1080°C，最后一道次1060°C时进行，保 证压下率多15%和变形温度的有效结合。钢板再结晶乳制后晶粒尺寸不过分长大。中间坯 厚度135mm，累计压下率60%。
[0120] (5)中间坯冷却：利用粗乳机机架高压除鳞水对中间坯进行冷却，冷却终止温度 870。。。
[0121] (6)精乳：未再结晶区控制乳制的温度范围为860°C，终止乳制温度830°C，乳制 12-16道次。此阶段乳制中，采用精乳阶段大的累积变形量，提高奥氏体的压扁程度，增加相 变形核位置，细化相变后钢板的晶粒尺寸。同时控制2-3道次变形率在15%，提高变形渗透 率。累积压下率77. 2%。
[0122] (7)空冷：精乳结束后，对钢板进行空冷降温至Ar3相变点以下20°C。
[0123] (8)冷却：在冷却工序采用MULPIC快速冷却，第一阶段冷却终冷温度535°C，冷速 24°C/s，第二阶段终冷温度240°C，冷却速度16°C/s。
[0124] (9)热矫直：采用大矫直力最大程度释放钢板中的应力。
[0125] 采用以上工艺生产的钢板，钢板的力学性能如表7、8所示。应力比RtL5/RtO. 5 =1. 20 ;Rt2. 0/Rtl. 0 彡 1. 11，-15°CDWTT彡 87%。
[0126] 实施例5本实施例为22mmX80M，其具体化学成分如表5所示。
[0127] 本实施例的高应力比高止裂韧性的多相X80M管线钢板的生产制备方法如下。
[0128] (1)冶炼和连铸：采用洁净钢冶炼方式，在超低P、S的基础上，控制五大有害元素 总量，即控制S、P、0、N、H这五种元素之和小于150ppm，保证钢质的纯净度、均匀性。钢的主 要化学如表5所示：板坯连铸过程中，采用动态轻压下技术