030] N ;在钢中为杂质元素，要求《0. 005%。过高容易导致板昆表面裂纹或气泡。
[0031] Nb ;为析出强化元素，起到细化晶粒和调节强度的作用，要求分布在0. 02-0. 04% 之间，过低对强度增加不明显，过高则塑性下降较多。Nb细化晶粒，对组织均匀性有一定益 处。
[0032] 本发明在制造工艺方面，力求降低钢中的S、P的宏观偏析和微观偏析。连铸工 艺采用较快速的冷却，每公斤钢的喷水量> 0. 65升水，W细化铸态组织和减轻局部偏析 的程度，喷水终止温度《80(TC。送种工艺有利于获得均匀的铸态组织。热社工艺采用 1100-1250°C再加热、Ar3 W上终社后，采用先空冷后水冷的冷却方式，保证在780-800°C之 间一定的缓冷保持时间，从而获得相间析出的规则排列微细析出相。退火采用Ac3+3(TCW 上的保温温度，采用较高的一次冷却温度和较高的快冷开始温度，W限制铁素体的形成量 过高，或C在高温区的再分配过于充分，W避免铁素体相过多或铁素体相过软导致的硬度 偏低。快冷要求W 40-12(TC /s的冷却速度，冷却到200-40(TC之间，W保证必要的强度；在 200-40(TC之间回火，给残余奧氏体、贝氏体W形成的机会。最终产品拥有好的延伸率和扩 孔率，从而具有好的成形性。
[0033] 本发明高成形性的冷社超高强度钢板、钢带的制造方法，其包括如下步骤：
[0034] 1)冶炼、铸造
[0035] 按上述成分冶炼、铸造，连铸昆采用快速冷却，每公斤钢的喷水量> 0. 65升水，喷 水终止温度《80(TC
[003引。热社
[0037] 采用1100-1250°C加热，0. 6小时W上的保温时间，通过Ar3 W上温度热社，社后首 先空冷，在700-80(TC之间保持缓冷状态5s W上，然后快速冷却，卷取温度500~60(TC ;
[0038] 3)冷社：40-65 %压下率；
[0039] 4)退火
[0040] 820-88(TC保温，W VI = 5-2(TC /s冷却到快冷开始温度，快冷开始温度 > 820-lOXvl，快冷 W 40-120°C /s 的速度冷却到 200-450°C，经过 250-450°C 回火 100-400S后，再经过0-0. 3 %平整。
[0041] 优选的，连铸昆采用快速冷却，每公斤钢的喷水量> 0.7升水，喷水终止温度 《80(TC。
[0042] 优选的，步骤2)热社工序中，采用1100-120(TC加热，0. 8-1. 2小时的保温时间，通 过Ar3 W上温度热社，社后首先空冷，在700-80(TC之间保持缓冷状态10s W上，然后快速冷 却，卷取温度500~60(TC .
[004引 优选的，步骤4)退火工序中，保温温度830-860。W vl = 5-20°C /s冷却到 快冷开始温度，快冷开始温度> 820-lOXvl冷却速度，W 40-12(TC /s的速度冷却到 240-400°C，经过 270-400°C 回火 100-400S 后，再经过 0-0. 3%平整。
[0044] 本发明冷社高强度双相带钢的制造工艺如下：
[0045] 本发明冶炼和铸造过程中，获得要求的合金成分，尽量降低S、P的含量；连铸昆采 用快速冷却，尽量减小偏析；每公斤钢的喷水量> 0. 65升水，W细化铸态组织和减轻局部 偏析的程度，喷水终止温度《80(TC。
[0046] 退火工序中，820-880°C保温，较高的均热温度，目的获得更加均匀的组织，W vl =5-2(TC /s冷却到快冷开始温度。快冷开始温度> 820-lOXvl。即快冷开始温度的高低 和VI的冷却速度有关，如果VI冷却速度较快，铁素体相的形成较少，C扩散有限，则快冷开 始温度可W低一些。如果VI较低，铁素体易于形成，也易于软化，则快冷开始温度必须高。 快冷W 40-12(TC /s的速度冷却到200-45(TC，经过250-45(TC回火100-400S后，再经过 0-0. 3%平整。快冷保证充分的强度，回火段保证残余奧氏体和贝氏体的形成。平整保证必 要的板形。
[0047] 本发明冷社超高强钢板（带）厚度为0. 8-2. 3mm。
[0048] 本发明冷社超高强钢板（带）的性能特征为：抗拉强度> 980MPa，高延性（强塑 积即抗拉强度X延伸率> 17000)，高扩孔率（扩孔率> 45% )，具备高拉延性和高扩孔率 的特性，因此性能均衡，特别适合高强度汽车零件的成形。该钢的组织特点是组织细小、均 匀，铁素体晶粒直径《10微米，钢中含有的主要组织为铁素体、贝氏体、马氏体还含有少量 (体积百分数10% W下）残余奧氏体。铁素体晶粒均匀分布于钢中，贝氏体呈短条状析出， 贝氏体条之间无碳化物析出。残余奧氏体分散存在于贝氏体条之间或铁素体晶粒之间的空 隙处。马氏体分散分布于组织中。
[0049] 本发明的有益效果：
[0050] 与现有技术相比，本发明钢的具有很高的强度和良好的成形性，其延伸率和扩孔 率均很优良，其抗拉强度> 980MPa，高延性（强塑积即抗拉强度X延伸率> 17000)，高扩孔 率（扩孔率> 45% )，具备高拉延性和高扩孔率的特性，实现了强度、延伸率和扩孔率的性 能均衡性，特别适合高强度汽车零件的成形，很好地适应多种汽车零部件制造的需要。
【具体实施方式】
[0051] 下面结合实施例对本发明做进一步说明。
[0052] 表1为本发明钢实施例的化学成分，本发明钢实施例的制造工艺如表2所示，本发 明钢经冶炼、热社、冷社、退火和平整后得到的强度如表3所示。
[0053] 从表3可W看出，按照本发明可W制造出强度980Mpa W上的高强度冷社钢板 (带），其延伸率好，扩孔率好。在成分设计、资源节约和制造难易程度和最终获得的结果等 各方面不同于现有发明且优于现有发明。
[0054] 表1本发明钢的化学成分（wt% )
[00 巧]
[0058] 表 3
[0059]
【主权项】
1. 一种高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带，其成分重量百分比为：c :0. 15-0. 35%， Si ：1. 0-2. 0%, Μη ：1. 6-2. 6%, Mo ：0. 1-〇. 4%, Ρ ^ 0. 02%, S ^ 0. 004%, Ν ^ 0. 005%, Nb :0· 015-0. 04%，Ti :0· 02-0. 06%，Α1 :0· 015-0. 045%，Β :0· 0003-0. 001 %，且，Β 彡 Ρ% /30,其余为Fe和不可避免杂质。2. 如权利要求1所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带，其特征是，其成分重量百 分比为：C :0· 17-0. 32%，Si :1· 2-1. 8%，Μη :1· 8-2. 5%，Mo :0· 15-0. 4%，P :彡 0· 012%， S 0. 002%, N 0. 005%, Nb ：0. 015-0. 04%, Ti ：0. 02-0. 06%, A1 ：0. 015-0. 045%, B ： 0. 0003-0. 001%，并且B彡P% /30,其余Fe和不可避免杂质。3. 如权利要求1或2所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带，其特征是，还包括 Zr :0. 005-0. 015%，重量百分比计。4. 如权利要求1或2所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带，其特征是，所述冷 轧超高强钢板、钢带的抗拉强度> 980MPa，强塑积即抗拉强度X延伸率> 17000,扩孔率 彡 45%〇5. 如权利要求1~4任一项所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带，其特征是，所 述冷轧超高强钢板、钢带的组织特点是：铁素体晶粒直径< 10微米，主要组织为铁素体、贝 氏体、马氏体及体积百分数10%以下残余奥氏体。6. 如权利要求1或2所述的高成形性的冷轧超高强度钢板带的制造方法，其特征是，包 括如下步骤： 1) 冶炼、铸造 按权利要求1或2的成分冶炼、铸造，连铸坯采用快速冷却，每公斤钢的喷水量> 0. 65 升水，喷水终止温度< 800°C ; 2) 热轧 采用1100-1250°C加热，0. 6小时以上的保温时间，通过Ar3以上温度热乳，轧后首先空 冷，在700-800°C之间保持缓冷状态5s以上，然后快速冷却，卷取温度500~600°C ; 3) 冷轧：40-65%压下率； 4) 退火 820-880 °C保温，以vl = 5-20 °C /s冷却到快冷开始温度，快冷开始温度 彡820-10Xvl，快冷以40-120°C /s的速度冷却到200-450 °C，经过250-450°C回火 100-400S后，再经过0-0· 3%平整。7. 如权利要求6所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带的制造方法，其特征是，连 铸坯采用快速冷却，每公斤钢的喷水量> 〇. 7升水，喷水终止温度< 800°C。8. 如权利要求6所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带的制造方法，其特征是， 步骤2)热轧工序中，采用1100-12501：加热，0.8-1.2小时的保温时间，通过4"以上温度 热轧，乳后首先空冷，在700-800°C之间保持缓冷状态10s以上，然后快速冷却，卷取温度 500 ~600。。。9. 如权利要求6所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带的制造方法，其特征是，步 骤4)退火工序中，保温温度830-860°C，以vl = 5-20°C /s冷却到快冷开始温度，快冷开始 温度彡820-lOXvl冷却速度，以40-120°C /s的速度冷却到240-400°C，经过270-400°C回 火100-400S后，再经过0-0. 3%平整。10. 如权利要求6所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带的制造方法，其特征是， 所述冷轧超高强度钢板、钢带的成分中还包括Zr :0. 005-0. 015%，重量百分比计。11. 如权利要求6或10所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带的制造方法，其特征 是，所述冷轧超高强度钢板、钢带的厚度为〇. 8-2. 3mm。12. 如权利要求6或10或11所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带的制造方法， 其特征是，所述冷轧超高强钢板、钢带的抗拉强度> 980MPa，强塑积即抗拉强度X延伸率 > 17000,扩孔率 > 45%。13. 如权利要求6或10或11或12所述的高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带的制造 方法，其特征是，所述冷轧超高强钢板、钢带的组织特点是：铁素体晶粒直径< 10微米，主 要组织为铁素体、贝氏体、马氏体及体积百分数10%以下残余奥氏体。
【专利摘要】一种高成形性的冷轧超高强度钢板、钢带及其制造方法，其成分重量百分比为：C：0.15-0.35％，Si：1.0-2.0％，Mn：1.6-2.6％，Mo：0.1-0.4％，P≤0.02％，S≤0.004％，N≤0.005％，Nb：0.015-0.04％，Ti：0.02-0.06％，Al：0.015-0.045％，B：0.0003-0.001％，且，B≥P％/30，其余为Fe和不可避免杂质。本发明冷轧超高强钢板(带)抗拉强度≥980MPa，高延性(延伸率≥15％)，当抗拉强度为1400MPa时延伸率≥10％，高扩孔率(扩孔率≥40％)，性能均衡，其厚度范围0.8-2.3mm之间。
【IPC分类】C22C38/14, C21D8/02
【公开号】CN105506478
【申请号】CN201410502547
【发明人】朱晓东, 李伟, 薛鹏
【申请人】宝山钢铁股份有限公司
【公开日】2016年4月20日
【申请日】2014年9月26日
【公告号】WO2016045264A1