的损耗 角正切（tan δ )为"〇. 901"。另外，频率为47406Hz下的损耗角正切（tan δ )达到最大值 "1. 039"。
[0195] 如图14所示，实施例4的发泡片的应变特性曲线53和实机应变特性曲线54的 频率（加载速度）为约1000Hz。另外，如图15所示，对于实施例4的发泡片而言，频率为 1000Hz下的损耗角正切（tan δ )为"〇. 605"，记载在评价结果表45的"tan δ (IkHz) " 一栏 中。另外，频率为500Hz下的损耗角正切（tan δ )为"〇. 524"，频率为3000Hz下的损耗角正 切（tan δ )为"〇. 768"。另外，频率为4026Hz下的损耗角正切（tan δ )达到最大值"1. 263"。
[0196] 如图16所示，比较例1的发泡片的应变特性曲线55和实机应变特性曲线56的 频率（加载速度）为约1000Hz。另外，如图17所示，对于比较例1的发泡片而言，频率为 1000Hz下的损耗角正切（tan δ )为"〇· 101"，记载在评价结果表45的"tan δ (IkHz) " 一栏 中。另外，频率为500Hz下的损耗角正切（tan δ )为"〇. 1〇〇"，频率为3000Hz下的损耗角正 切（tan δ )为 "〇· 〇88"。
[0197] 如图18所示，比较例2的发泡片的应变特性曲线57和实机应变特性曲线58的 频率（加载速度）为约1000Hz。另外，如图19所示，对于比较例2的发泡片而言，频率为 1000Hz下的损耗角正切（tan δ )为"〇· 167"，记载在评价结果表45的"tan δ (IkHz) " 一栏 中。另外，频率为500Hz下的损耗角正切（tan δ )为"〇. 192"，频率为3000Hz下的损耗角正 切（tan δ )为 "〇· 136"。
[0198] (应变抑制率与损耗角正切（tan δ )的相关性）
[0199] 接着，如图20所示，取"tan δ (IkHz) "作为横轴、取"应变抑制率"作为纵轴， 制作表示应变抑制率与损耗角正切（tan δ)的相关性的相关图61。然后，由图7所示的评 价结果表45读出各实施例1~4和各比较例1、2的"tan δ (IkHz) "和"应变抑制率" 的各数据，将各实施例1~4使用"〇"标记、将各比较例1、2使用" X "标记在相关图61上 作图。结果，如图20所示，认为各实施例1~4和各比较例1、2的"tan δ (IkHz) "与"应变 抑制率（％) "的各数据间存在相关关系。
[0200] 因此，由图9、图11、图13、图15所示的各实施例1~4的损耗角正切（tan δ )和 图20所示的相关图61认为，对于厚度为30 μπι~200 μπι、密度为0. 2g/cm3~0. 7g/cm3、平 均泡孔直径为10 μ m~100 μ m的发泡片而言，如果使用冲击试验装置1测定得到的发泡片 的应变抑制率为"20%以上"，则在实机试验中能够有效地抑制OLE显示器106的由落下导 致的破裂。
[0201] 另外认为，如果发泡片的应变抑制率为"20%以上"、且发泡片的损耗角正切 (tan δ )在频率为500Hz至50000Hz的范围内具有最大值、而且500Hz至3000Hz、优选500Hz 至2000Hz，更优选500Hz至1500Hz下的损耗角正切（tan δ )为"〇. 2以上"，则在实机试验 中能够更有效地抑制OLE显示器106的由落下导致的破裂。
[0202] 附图标记
[0203] 1 冲击试验装置
[0204] 2 试验片（发泡片）
[0205] 3 保持构件
[0206] 4 冲击加载构件
[0207] 5 应变检测构件
[0208] 5Α第一板构件
[0209] 5Β第二板构件
[0210] 6 应变仪
[0211] 7 应变检测部
[0212] 8 个人计算机（PC)
[0213] 9 支撑构件
[0214] 10工作台
[0215] 11固定夹具
[0216] 12按压夹具
[0217] 12A 开口部
[0218] 16按压压力调节单元
[0219] 24 摆锤
[0220] 25电磁铁
[0221] 27 凹部
[0222] 31落下试验装置
[0223] 101智能手机
[0224] 102图像显示构件
[0225] 106 OLE 显示器
[0226] 107发泡片
[0227] 108 壳体
【主权项】
1. 一种发泡片，其厚度为30μπι~200μπι且由密度为0. 2g/cm3~0. 7g/cm3、平均泡孔 直径为10μm~100μm的发泡体构成，其特征在于， 在使用以能够在将所述发泡片夹于支撑构件与应变检测构件之间的状态下保持所述 发泡片的方式构成、并且利用应变仪测定对所述支撑构件加载冲击力时的所述应变检测构 件的应变的冲击试验装置时，由下式表示的应变抑制率为20%以上， 应变抑制率（％ ) = {( ε。-εJ/ ε。}X100 上式中，ε。是在未将所述发泡片安装到所述支撑构件与所述应变检测构件之间的状 态下对所述支撑构件加载冲击力时的所述应变检测构件的最大应变，ε1是在将所述发泡 片安装到所述支撑构件与所述应变检测构件之间的状态下对所述支撑构件加载冲击力时 的所述应变检测构件的最大应变。2. 如权利要求1所述的发泡片，其特征在于， 所述冲击试验装置具备： 保持单元，在将所述发泡片夹于所述支撑构件与所述应变检测构件之间的状态下保持 所述发泡片、并且以任意的厚度方向的压缩率保持所述发泡片， 冲击加载单元，对由所述保持单元保持的所述支撑构件加载冲击力， 应变检测单元，利用所述应变仪对通过利用所述冲击加载单元经由所述支撑构件加载 于所述发泡片的冲击力而在所述应变检测构件中产生的应变进行检测，和 输出单元，基于利用所述应变检测单元检测出的应变计算所述应变抑制率并将其输 出。3. 如权利要求2所述的发泡片，其特征在于， 所述保持单元具有： 固定夹具，其垂直地固定于工作台上，紧贴所述应变检测构件的一面侧，并且在中央部 分形成有凹部以使该应变检测构件的受到所述冲击力的部分能够沿载荷方向变形， 按压夹具，其在中央部形成有开口部且以能够向着朝向所述固定夹具的方向滑动的方 式设置，与所述支撑构件的紧贴于所述发泡片的面的相反侧的面接触，所述支撑构件以覆 盖固定于所述应变检测部的另一面侧的所述发泡片的整个面的方式紧贴于该发泡片，所述 按压夹具以向所述发泡片侧按压该支撑构件的状态固定于所述工作台上，和 压力调节单元，其对所述按压夹具按压所述支撑构件的按压压力进行调节从而任意设 定所述发泡片的厚度方向的压缩率； 所述冲击加载单元通过进入所述按压夹具的开口部内而对覆盖所述发泡片的所述支 撑构件加载冲击力； 所述应变检测单元利用所述应变仪对由于所述应变检测构件的向所述凹部内侧的变 形而产生的应变进行检测。4. 如权利要求2或权利要求3所述的发泡片，其特征在于， 所述冲击加载单元具有： 以一端能够转动的方式轴支撑的摆锤、和 将所述摆锤提升至规定角度并保持的摆锤保持单元； 所述冲击加载单元通过使由所述摆锤保持单元保持的摆锤向下摆动来加载所述冲击 力。5. 如权利要求1至权利要求4中任一项所述的发泡片，其特征在于， 所述应变检测构件通过将两片板构件紧贴而构成， 所述应变仪粘贴在所述两片板构件中紧贴于所述发泡片的第一板构件的与紧贴该发 泡片的面相反侧的面上，且层叠在所述两片板构件之间。6. 如权利要求1至权利要求5中任一项所述的发泡片，其特征在于， 所述发泡片的通过动态粘弹性测定得到的损耗弹性模量相对于储能弹性模量的比率、 即损耗角正切（tanδ)在500Hz至50000Hz的范围内具有最大值， 所述发泡片的500Hz至3000Hz下的所述损耗角正切（tanδ)为〇. 2以上。7. 如权利要求1至权利要求6中任一项所述的发泡片，其特征在于，所述发泡片用作电 气或电子设备用冲击吸收片。8. -种电气或电子设备，其特征在于，使用了如下发泡片， 所述发泡片的厚度为30μπι~200μπι且由密度为0. 2g/cm3~0. 7g/cm3、平均泡孔直 径为10μm~100μm的发泡体构成， 在使用以能够在将所述发泡片夹于支撑构件与应变检测构件之间的状态下保持所述 发泡片的方式构成、并且利用应变仪测定对所述支撑构件加载冲击力时的所述应变检测构 件的应变的冲击试验装置时，由下式表示的应变抑制率为20%以上， 应变抑制率（％ ) = {( ε。-εJ/ ε。}X100 上式中，ε。是在未将所述发泡片安装到所述支撑构件与所述应变检测构件之间的状 态下对所述支撑构件加载冲击力时的所述应变检测构件的最大应变，ε1是在将所述发泡 片安装到所述支撑构件与所述应变检测构件之间的状态下对所述支撑构件加载冲击力时 的所述应变检测构件的最大应变。9. 如权利要求8所述的电气或电子设备，其特征在于， 所述冲击试验装置具备： 保持单元，在将所述发泡片夹于所述支撑构件与所述应变检测构件之间的状态下保持 所述发泡片、并且以任意的厚度方向的压缩率保持所述发泡片， 冲击加载单元，对由所述保持单元保持的所述支撑构件加载冲击力， 应变检测单元，利用所述应变仪对通过利用所述冲击加载单元经由所述支撑构件加载 于所述发泡片的冲击力而在所述应变检测构件中产生的应变进行检测，和 输出单元，基于利用所述应变检测单元检测出的应变计算所述应变抑制率并将其输 出。10. 如权利要求9所述的电气或电子设备，其特征在于， 所述保持单元具有： 固定夹具，其垂直地固定于工作台上，紧贴所述应变检测构件的一面侧，并且在中央部 分形成有凹部以使该应变检测构件的受到所述冲击力的部分能够沿载荷方向变形， 按压夹具，其在中央部形成有开口部且以能够向着朝向所述固定夹具的方向滑动的方 式设置，与所述支撑构件的紧贴于所述发泡片的面的相反侧的面接触，所述支撑构件以覆 盖固定于所述应变检测部的另一面侧的所述发泡片的整个面的方式紧贴于该发泡片，所述 按压夹具以向所述发泡片侧按压该支撑构件的状态固定于所述工作台上，和 压力调节单元，其对所述按压夹具按压所述支撑构件的按压压力进行调节从而任意设 定所述发泡片的厚度方向的压缩率； 所述冲击加载单元通过进入所述按压夹具的开口部内而对覆盖所述发泡片的所述支 撑构件加载冲击力； 所述应变检测单元利用所述应变仪对由于所述应变检测构件的向所述凹部内侧的变 形而产生的应变进行检测。11. 如权利要求9或权利要求10所述的电气或电子设备，其特征在于， 所述冲击加载单元具有： 以一端能够转动的方式轴支撑的摆锤、和 将所述摆锤提升至规定角度并保持的摆锤保持单元； 所述冲击加载单元通过使由所述摆锤保持单元保持的摆锤向下摆动来加载所述冲击 力。12. 如权利要求8至权利要求11中任一项所述的电气或电子设备，其特征在于， 所述应变检测构件通过将两片板构件紧贴而构成， 所述应变仪粘贴在所述两片板构件中紧贴于所述发泡片的第一板构件的与紧贴该发 泡片的面相反侧的面上，且层叠在所述两片板构件之间。13. 如权利要求8至权利要求12中任一项所述的电气或电子设备，其特征在于， 所述发泡片的通过动态粘弹性测定得到的损耗弹性模量相对于储能弹性模量的比率、 即损耗角正切（tanδ)在500Hz至50000Hz的范围内具有最大值， 所述发泡片的500Hz至3000Hz下的所述损耗角正切（tanδ)为〇. 2以上。14. 如权利要求8至权利要求13中任一项所述的电气或电子设备，其特征在于，所述发 泡片用作电气或电子设备用冲击吸收片。15. 如权利要求14所述的电气或电子设备，其特征在于， 所述电气或电子设备具备壳体和图像显示构件，并且 具有将所述发泡片夹持于所述壳体与所述图像显示构件之间的结构。
【专利摘要】一种发泡片，其厚度为30μm～200μm且由密度为0.2g/cm3～0.7g/cm3、平均泡孔直径为10μm～100μm的发泡体构成，其中，在使用以能够在将所述发泡片夹于支撑构件与应变检测构件之间的状态下保持所述发泡片的方式构成、并且利用应变仪测定对所述支撑构件加载冲击力时的所述应变构件的应变的冲击试验装置时，由应变抑制率(％)＝{(ε0-ε1)/ε0}×100表示的应变抑制率为20％以上。(ε0是在未将所述发泡片安装到所述支撑构件与所述应变检测构件之间的状态下对所述支撑构件加载冲击力时的所述应变构件的最大应变，ε1是在将所述发泡片安装到所述支撑构件与所述应变检测构件之间的状态下对所述支撑构件加载冲击力时的所述应变构件的最大应变)。
【IPC分类】C08J9/30
【公开号】CN105408405
【申请号】CN201480042205
【发明人】大塚哲弥, 土井浩平, 长崎国夫
【申请人】日东电工株式会社
【公开日】2016年3月16日
【申请日】2014年8月21日
【公告号】WO2015029860A1