多用途集装箱船舶的制作方法

本发明涉及船舶设计领域，尤其与多用途集装箱船舶的型线有关。

背景技术：

方型系数是表达船舶水下形状的肥瘦程度的重要数据，它由下列公式计算得出：

式中：

为船舶排水体积，单位为立方米；

L为垂线间长，单位为米；

B为船宽，单位为米；

T为该排水体积的状态时船舶吃水，单位为米。

一般认为，方型系数越小的船舶越狭长，例如军舰；方型系数越接近1的船舶越肥大。也就是说方型系数越大，船舶装载能力越好，但速度越小。

通常，船舶为保证航速会选择较小的方型系数，但会降低装载能力，特别是对多用途集装箱船舶来说，其主要特点是具有超长的大型货仓，以用于装载集装箱、散货箱或大件货物等运输，为保证航速，其设计吃水的方型系数通常较小，约0.72样子，但会降低装载能力，造成航速和装载能力难以调和的矛盾。

技术实现要素：

本发明提出一种多用途集装箱船舶，其通过优化艏部和艉部的线型来改善船舶的阻力性能，提高船舶航速，使得船舶可以选择较高的方型系数来增加载重量。

为解决上述技术问题，本发明提供一种多用途集装箱船舶，其甲板边线最前端距艏垂线的距离为1.64m—1.84m；球鼻艏最前端距艏垂线的距离为3.78m—3.98m；在船舶的20.25站，球鼻艏顶端距基线的距离为7.13m—7.33m，球鼻艏底端距基线的距离为2.43m—2.63m，球鼻艏的宽度为2.67m—2.87m；艉封板距艉垂线的距离为2.5m—2.7m，船舶的艉轴末端距艉垂线的距离为3.9m—4.1m，艉轴轴心线距基线的高度为2.85m—3.05m，艉轴上方凹入部位的最前端距艉垂线的距离为5.96m—6.16m，艉柱底骨与基线的交点距艉垂线的距离为12.52m—12.72m。

更优地，甲板边线最前端距艏垂线的距离为1.74m；球鼻艏最前端距艏垂线的距离为3.88m。

更优地，在船舶的20.25站，球鼻艏顶端距基线的距离在7.23m，球鼻艏底端距基线的距离在2.53m，球鼻艏的宽度为2.77m。

更优地，艉封板距艉垂线的距离为2.6m。

更优地，船舶的艉轴末端距艉垂线的距离为4.0m，艉轴轴心线距基线的高度为2.95m。

更优地，艉轴上方凹入部位的最前端距艉垂线的距离为6.06m。

更优地，艉柱底骨与基线的交点距艉垂线的距离为12.62m。

更优地，垂线间长为140.3m。

更优地，型宽为22.8m。

更优地，设计吃水的方型系数为0.73。

与现有技术相比，本发明具有如下有益效果：本发明通过优化船艏和船艉线型，使球鼻艏和艉轴抬高，并使船艏和船艉变得更加细长，以此来改变船体周围流场及压力分布，改善船舶的阻力性能，提高航速；并在航速提高的前提下提高了设计吃水的方型系数，使得载重量大大提高，解决了航速和装载能力难以调和的矛盾。

附图说明

图1为本发明船舶的中纵剖线图；

图2为本发明船舶的球鼻艏的中纵剖线以及球鼻艏在20.25站的横剖线图；

图3为本发明船舶的艉部的中纵剖线图。

图4为本发明船舶的横剖线图(船中到船首的一半画在右边，船中到船尾的一半画在左边)；

图5为本发明船舶的中纵剖线与现有技术中一船舶的中纵剖线的重叠对比图(实线为本发明线型，虚线为现有技术线型)。

图6为本发明船舶的横剖线与现有技术中一船舶的横剖线的重叠对比图(实线为本发明线型，虚线为现有技术线型)。

具体实施方式

船舶型线左右对称，其对称线即为中线，船舶最底部的外底板与中线相交的线为基线，经过艏柱与设计水线的交点并垂直于设计水线的线为艏垂线，经过舵杆中心并垂直于设计水线的线为艉垂线，艏垂线与艉垂线之间的水平距离为垂线间长。

为方便描述线型，将船长方向，按垂线间长等分为20个间距，既20站，从船艉到船艏依次编号，艉垂线为S0站，艏垂线为S20站，假设艏艉垂线间长为Lbp，则每一站长的长度是：Lbp/20，在艏艉部线型变化较快的地方，增加0.5站甚至0.25站，超出20站范围依照顺序增加，则S20.25站距离艉垂线的长度计算公式为：LPP+0.25*(Lbp/20)。

本发明的船舶，尤指一种多用途集装箱船舶。

本发明通过将船舶设计吃水的方型系数由～0.72增加至～0.73，使得载重量由原来的～12500DWT提高到～12600DWT，增加载重量～100吨。

同时本发明还通过优化船舶的艏部和艉部线型，来改善船舶的阻力性能，提高船舶航速，弥补因方型系数增加而造成的航速降低。

参阅图1、图2和图3，该船舶的甲板边线最前端距艏垂线的距离Lb1为1.64m—1.84m；球鼻艏最前端距艏垂线的距离Lb2为3.78m—3.98m。

在船舶的20.25站，球鼻艏顶端距基线的距离Hb1为7.13m—7.33m，球鼻艏底端距基线的距离Hb2为2.43m—2.63m，球鼻艏的宽度Bb为2.67m—2.87m。

艉封板距艉垂线的距离La1为2.5m—2.7m，船舶的艉轴末端距艉垂线的距离La2为3.9m—4.1m，艉轴轴心线距基线的高度Ha为2.85m—3.05m，艉轴上方凹入部位的最前端距艉垂线的距离La3为5.96m—6.16m，艉柱底骨与基线的交点距艉垂线的距离La4为12.52m—12.72m。

较佳地，甲板边线最前端距艏垂线的距离Lb1为1.74m；球鼻艏最前端距艏垂线的距离Lb2为3.88m。

较佳地，在船舶的20.25站，球鼻艏顶端距基线的距离Hb1为7.23m，球鼻艏底端距基线的距离Hb2为2.53m，球鼻艏的宽度Bb为2.77m。

较佳地，艉封板距艉垂线的距离La1为2.6m。

较佳地，船舶的艉轴末端距艉垂线的距离La2为4.0m，艉轴轴心线距基线的高度Ha为2.95m。

较佳地，艉轴上方凹入部位的最前端距艉垂线的距离La3为6.06m。

较佳地，艉柱底骨与基线的交点距艉垂线的距离La4为12.62m。

较佳地，参阅图1和图4，本发明的球鼻艏船舶主尺度如下：垂线间长为140.3m，型宽为22.8m。

参阅图5和图6，将本发明的船舶线型与现有船舶线型比较可见，本发明通过优化船舶艏部和艉部线型，使得球鼻艏和艉轴均较现有船舶抬高，艏部和艉部变得更细长，从而改变船体周围流场及压力分布，大大改善了船舶的阻力性能，有效提高了航速，使得设计航速可达15节。

以上仅为本发明的较佳可行实施例，并非限制本发明的保护范围，凡运用本发明说明书及附图内容所作出的等效结构变化，均包含在本发明的保护范围内。