口 213与压缩机27连接。
[0045]本发明实施例对空调系统中包含的除上述列举的器件之外的其他器件以及器件之间连接关系不进行限定。
[0046]可选的，如图3所示，流向转换装置24包括四个单向阀，所述四个单向阀之间通过桥式连接方式连接。该四个单向阀具体为:第一单向阀24a、第一单向阀24b、第一单向阀24c、第一单向阀24d，各单向阀之间的连接方式见图3。本发明实施例对流向转换装置24包含的器件以及器件之间的连接关系不进行限定；例如，流向转换装置24还可以为四通阀等。相比由其他器件构成的流向转换装置24，如图3所示的流向转换装置24的结构简单，占用空间小、且成本低。
[0047]可选的，第二节流装置26包括:毛细管。具体实现时，第二节流装置26还可以为电子膨胀阀。当第二节流装置26为毛细管时，空调系统具有控制简单等优点。
[0048]可选的，如图4所示，闪蒸器21的出端口 211与电子膨胀阀25之间设置有过滤器27。该可选的实现方式使得在制热循环和制冷循环时，进入电子膨胀阀25的冷媒均先通过过滤器27，这样能够降低空调系统2发生脏堵的概率，从而提高了空调系统2的运行可靠性，降低了故障发生的概率。其中，图4中第二节流装置26为毛细管。
[0049]从上述流向转换装置24的功能以及如图3所示的具体结构可以看出，基于本发明实施例提供的空调系统2，在制热循环和制冷循环时，一级节流装置均为电子膨胀阀25，二级节流装置均为第二节流装置；又由于电子膨胀阀25的开度可以调节，因此在制热循环和制冷循环时均可以通过合理的自动控制方法调节空调系统的补气性能。
[0050]为了使空调系统的补气性能达到最佳，可选的，本发明实施例提供了如图4所示的空调系统2，其中包括:控制装置28。该控制装置28基于排气过热度调节电子膨胀阀25的开度，具体包括:
[0051]控制器281，用于在补气功能开启后，确定排气过热度的测量值和排气过热度的期望值，根据所述排气过热度的测量值和所述排气过热度的期望值确定本次待调节开度值。
[0052]发送器282，用于向所述电子膨胀阀25发送包含所述本次待调节开度值的控制指令。
[0053]在该可选的方式中，电子膨胀阀25，用于根据所述本次待调节开度值调节电子膨胀阀25的开度，以使所述控制装置28再次确定的所述排气过热度的测量值趋近于所述期望值。
[0054]示例性的，由于排气过热度的测量值DSH = T排气-Tms，其中T排气表示压缩机的排气温度，Tms表示冷凝管的冷凝温度。控制装置28可以通过获取到的T排I和Tms确定DSH。具体实现时，空调系统还可以包括排气传感器，用于在制热循环和制冷循环时中检测1*1。另外，空调系统还可以包含冷凝传感器，用于在制热循环和制冷循环时中检测Ims;可选的，该冷凝传感器可以设置在室内换热器的内部。
[0055]示例性的，当第二节流装置26为毛细管时，控制器281可以通过但不限于下述方式确定排气过热度的期望值。具体的:
[0056]制热循环时，根据公式DSHl = kl*I>w+bl确定所述排气过热度的期望值DSHl，其中，T外环表不外界环境温度，kl < O ;和/或，
[0057]制冷循环时，根据公式DSHl = k2*I>w +b2，确定所述排气过热度的期望值DSH1，其中，T外环表不外界环境温度，k2〉O。
[0058]示例性的，空调系统2还可以包含室外环境温度传感器，用于在制热循环和制冷循环时检测可选的，该室外环境温度传感器可以设置在室外换热器的外部。
[0059]DSHl = kl*T外环+bl为:制热循环时，DSHl与T外环之间的拟合函数；DSH1 = k2*T外^+b2为:制冷循环时，DSHl与之间的拟合函数。具体实现时，DSHl与之间的拟合函数还可以有其他表示方式，例如可以为二次函数等。相比其他表示方式，利用上述一次函数的表示方式可以使控制过程简单。
[0060]kl、k2、bl、b2的具体取值或取值范围与空调系统中的各部件、空调系统的运行环境等因素有关。本发明实施例对其具体取值或取值范围，以及该具体取值或取值范围的获取方式不进行限定。
[0061]可选的，控制器281具体用于:根据预设条件确定本次待调节开度值i* ASTEP ;其中，所述预设条件至少包括以下条件之一:
[0062]当c(TC< DSH-DSHl 彡 cl°C时，i = I ;
[0063]当ClcC< DSH-DSHl 彡 c2°C时，i = 4 ;
[0064]当DSH-DSHl > c2°C时，i = 6 ;
[0065]当-CIcC 彡 DSH-DSHl < _c(TC 时，i = -1 ；
[0066]当-c2°C彡DSH-DSHl < -cl°C时，i = _4 ;
[0067]当DSH-DSHl < -c2°C 时，i = -6 ；
[0068]其中，O < cO < cl < c2 ； Δ STEP > 0，ASTEP为整数；DSH表示所述排气过热度的测量值。
[0069]示例性的，本发明实施例对i的取值不进行限定。为了提高空调系统的稳定性，可选的，i的取值可以按照如下方式确定:
[0070]当c(TC< DSH-DSHl 彡 cl°C时，i = I ;
[0071]当ClcC< DSH-DSHl 彡 c2°C时，i = 4 ；
[0072]当DSH-DSHl > c2°C时，i = 6 ;
[0073]当-CIcC 彡 DSH-DSHl < _c(TC 时，i = -1 ；
[0074]当-c2°C彡DSH-DSHl < -cl°C时，i = _4 ;
[0075]当DSH-DSHl < -c2°C 时，i = -6 ；
[0076]其中，0<c0<cl<c2 ;DSH表示所述排气过热度的测量值。
[0077]进一步可选的，cO的取值范围为[1，2]，和/或Cl的取值范围为[3，6]，和/或c2的取值范围为[7，10]，和/或ASTEP的取值范围为[1，5]。
[0078]下面基于图4所示的空调系统，对制热循环和制冷循环的流程进行说明:
[0079]制热循环时，压缩机生成的高温高压的气态冷媒经四通阀、室内换热器22后生成高温高压液体，经第一单向阀24a、过滤器27、电子膨胀阀25变成低温低压的气液两相冷媒，并进入闪蒸器21 ;经闪蒸器21后，分离出低温低压的气态冷媒，经电磁阀进入压缩机；低温低压的液态冷媒从闪蒸器21流出经毛细管进一步降压节流后，经第一单向阀24c在室外换热器23中蒸发变成低温低压的气态的冷媒，再经四通阀进入压缩机；压缩机将从四通阀和电磁阀进入的低温低压的气态冷媒生成高温高压的气态冷媒，以此循环。需要说明的是，该过程中的低温低压的液态冷媒从闪蒸器21流出经毛细管进一步降压节流后，由于压差作用，只会经过第一单向阀24c，而不会经过第一单向阀24d。
[0080]制冷循环时，压缩机21生成的高温高压的气态冷媒经四通阀、室外换热器23后生成高温高压液体，经第一单向阀24b、过滤器27、电子膨胀阀25变成低温低压的气液两相冷媒，并进入闪蒸器22 ;经闪蒸器22后，分离出低温低压的冷媒，经电磁阀进入压缩机；低温低压的液态冷媒从闪蒸器21流出经毛细管进一步降压节流后，经第一单向阀24d在室内换热器22中蒸发变成低温低压的气态冷媒，再经四通阀进入压缩机；压缩机将从四通阀和电磁阀进入的低温低压的气态冷媒生成高温高压的气态冷媒，以此循环。需要说明的是，该过程中的低温低压的液态冷媒从闪蒸器21流出经毛细管进一步降压节流后，由于压差作用，只会经过第一单向阀24d，而不会经过第一单向阀24c。
[0081]本发明实施例提供的补气增焓空调系统的主回路中设置了流向转换装置，该流向转换装置用于在制热循环和制冷循环的补气过程中，均使主回路中的冷媒通过电子膨胀阀流入闪蒸器，以及使流出闪蒸器的冷媒通过第二节流装置进入主回路。本发明实施例提供的补气增焓空调系统能够保证在制热循环和制冷循环时一级节流装置均为电子膨胀阀。由于电子膨胀阀的开度可以调节，因此在制热循环和制冷循环时均可以通过合理的自动控制方法调节空调系统的排气温度、排气压力和补气量，降低了中间压力过高或排气压力过高的问题发生的概率，从而延长了压缩机的寿命。
[0082]下面通过具体的实施例对基于图4所示的补气增焓空调系统的控制方法进行说明。
[0083]如图5所示，为本发明实施例提供的一种补气增焓空调系统的控制方法，应用于制热循环和制冷循环的过程中。该方法的执行主体为控制器，该方法包括:
[0084]501:获取室外环境传感器在第j时间周期内检测到的室外环境温度其中，j为整数，j > O。
[0085]示例性的，一个时间周期的具体取值可以根据经验值进行确定。
[0086]502:确定空调系统在第j时间周期内的控制模式。
[0087]其中，“控制模式”包括:制热循环模式(本文中称为“制热循环”)或制冷循环模式(本文中称为“制冷循环”)。
[0088]503:根据空调系统在第j时间周期内的控制模式和确定是否需要开启补气功會K。
[0089]若否，则执行步骤504 ;若是，则执行步骤506。
[0090]步骤503具体可以包括:制冷循环时，若多第一阈值，则确定需要开启补气功能；若!>_<第一阈值，则确定不需要开启补气功能。制热循环时，