r>[0092] (3)向吹脱液中加入质量分数为0. 2% (W苯氨基乙腊的生产废水重量为基准） 的活性炭，吸附脱色比，得处理出水。
[0093] 处理出水为澄清溶液，COD为 1225mg/l，COD下降 95. 1 % ;NH3-N为 72mg/l，N&-N 下降96. 6%。MVR回收的盐表面较白，冷凝液COD=lOmg/L。浓缩液COD= 2100mg/L(浓 缩6. 5倍左右），浓缩液返回至步骤（I)，经步骤（I)至步骤（3)循环处理。
[0094] 实施例11
[00巧]和实施例10相比，不同之处在于，步骤（1)中，通入氧气，反应溫度为160°C，压力 为IMpa。处理结束后，测得处理出水的COD为1075mg/L，C0D下降95. 7%;NH3-N为76. 7mg/ L，NH3_N下降 96. 4%。
[0096] 实施例12
[0097] 和实施例10废水成分一样。
[0098](1)将苯氨基乙腊生产废水转移至氧化反应器内，通入成置换3次，再通入空气、 升溫至160°C，调节氧化反应器压力为6Mpa，揽拌速度为40化/min,持续反应地后得氧化处 理液。
[0099] 似向氧化处理液加入CaO调抑至11，升溫至80°C，水浴吹脱2h，得吹脱液。
[0100] (3)用浓硫酸调节吹脱液抑至3. 5-4,加入质量分数为0. 2wt%的化S04'7H20(W 苯氨基乙腊生产废水质量为基准），揽拌溶解，滴加质量分数为Iwt%的&化(30wt%水溶 液）（W苯氨基乙腊生产废水质量为基准），反应比。反应结束后用30wt%的氨氧化钢水溶 液调节抑为8-9,缓慢揽拌Ih后，抽滤得到芬顿处理液。 阳1〇U(4)向芬顿处理液中加入浓硫酸调节抑=5,加入质量分数为0. 2wt%的活性炭 (W苯氨基乙腊生产废水质量为基准），揽拌吸附1.化，抽滤得到无色澄清的处理出水。 阳10引 处理出水澄清透明，COD为550mg/l，COD下降97.8% ;NH3-N为36mg/l，N&-N下 降98. 3 %。MVR回收的盐表面较白，冷凝液COD=8mg/L。浓缩液COD= 2200mg/L(浓缩7 倍左右），浓缩液返回至步骤（1)，经步骤（1)至步骤（4)循环处理。 阳103] 和实施例10相比，芬顿和活性炭的联合后处理工艺能提高COD和N&-N的去除率。 阳104] 实施例13 阳1化]和实施例10相比，步骤（1)中，向苯氨基乙腊废水中加入质量分数为0.5%的CuS〇4? 5&0。处理出水为澄清溶液，COD为 1020mg/L，COD下降 95. 9% ;NH3-N为 57mg/L， N&-N下降97. 3%。和实施例10相比，在化S〇4 ? 5&0的催化下，COD和N&-N的去除率都 有所提局。 阳106] 实施例14 阳107] 和实施例10废水成分一样。
[0108] (1)将苯氨基乙腊生产废水转移至氧化反应器内，通入肥置换3次，再通入空气、 升溫至230°C，调节氧化反应器压力为4Mpa，揽拌速度为40化/min,持续反应化后得氧化处 理液。
[0109] (2)向氧化处理液中加入质量分数为0. 2% (W苯氨基乙腊生产废水重量为基准） 的活性炭，吸附脱色比，得处理出水。
[0110] 处理出水呈微黄色，COD为 2675mg/L，COD下降 89. 3% ;NH3-N为 1701. 9mg/L，NHs-N 下降79. 9%。MVR回收的盐表面较白，冷凝液COD= 40mg/L。
[011U 和实施例10相比，氧化处理液未进行吹脱处理，COD和N&-N的去除率都会下降， 冷凝液的COD会增加。 阳112] 实施例15
[0113] 百菌清生产废水，主要成分为邻苯二甲腊、间苯二甲腊、对苯二甲腊、百菌清、无机 氯化物等；COD为22060mg/l，M3-N为3360mg/L，抑为6. 5,有刺激性气味。
[0114] (1)将废水转移至氧化反应器内，通入成置换3次，再通入氧气、升溫至220°C，调 节氧化反应器压力为4Mpa，揽拌速度为40化/min,持续反应地后得氧化处理液。测得处理 液的COD约为 2900mg/L，NHs-N为 4080mg/L。
[0115] (2)用浓硫酸调节氧化处理液的抑至3. 5-4,加入质量分数为0.2wt%的 FeS04?7H20(W百菌清生产废水质量为基准），揽拌溶解，滴加质量分数为lwt%的 H2〇2(30wt%水溶液）（W百菌清生产废水质量为基准），反应比。反应结束后用30wt%的 氨氧化钢水溶液调节抑为8-9,缓慢揽拌比后，过滤得到芬顿处理液。
[0116] 似向芬顿处理液加入CaO调抑至11，升溫至80°C，水浴吹脱3h，得吹脱液。巧U 得处理液的COD约为1200mg/L，畑3-N为908mg/L。
[0117] (3)调节吹脱液的抑=8,向其中加入质量分数为0. 1% (W百菌清生产废水重量 为基准）的活性炭，吸附脱色比，得处理出水。
[0118] 处理出水为澄清溶液，COD为416mg/L，COD下降98. 1 % ;畑3-N为299mg/l，M3-N 下降91. 1%。MVR回收的盐表面较白，冷凝液COD=lOmg/L。浓缩液COD= 2100mg/L，浓 缩液返回至步骤（I)，经步骤（I)至步骤（3)循环处理。 阳119] 实施例16
[0120] 和实施例15废水成分一样。 阳12U (1)向废水中加入0. 3%化S〇4 ? 5&0及0. 2CoS〇4 ? %0(W废水质量为基准），转 移至氧化反应器内，通入N2置换3次，再通入氧气、升溫至200°C，调节氧化反应器压力为 3Mpa，揽拌速度为40化/min,持续反应4h后得氧化处理液。
[0122] (2)向氧化处理液加入0. 6%NazS,调节废水抑=9,揽拌反应比后，过滤，滤渣循 环用作湿式氧化的催化剂，滤液中再加碱调抑至10,升溫至60°C，水浴吹脱化，得吹脱液。
[0123] (3)向吹脱液中加入质量分数为0. 3% (W百菌清生产废水重量为基准）的活性 炭，吸附脱色比，得处理出水。
[0124] 处理出水为澄清溶液，COD为325mg/l，COD下降98. 7% ;畑3-N为16mg/L，畑3-N 下降99. 2%。MVR回收的盐表面较白，冷凝液COD= 5mg/L。浓缩液COD= 2600mg/l，浓缩 液返回至步骤（1)，经步骤（1)至步骤（3)循环处理。 阳125] 实施例17 阳1%] 对硝基苯甲腊生产废水，对硝基苯甲腊浓度为213mg/l，COD为23620mg/l，NHs-N为 2116mg/L。
[0127] (1)预处理：对硝基苯甲腊生产废水，调抑为4-5,加入质量分数为Iwt%的 化Cl2(W对硝基苯甲腊生产废水质量为基准），升溫至120°C，揽拌化，得预处理液。
[0128] (2)将预处理液转移至氧化反应器内，通入成置换3次，再通入空气、升溫至 260°C，调节氧化反应器压力为8Mpa，揽拌速度为40化/min,持续反应地后得氧化处理液。
[0129](2)向氧化处理液加入CaO调抑至7-8,升溫至80°C，水浴吹脱化，得吹脱液。
[0130] (3)向吹脱液中加入质量分数为0. 2% (W对硝基苯甲腊生产废水重量为基准） 的活性炭，吸附脱色比，得处理出水。 阳13U 处理出水为淡黄色澄清溶液，COD为3025mg/L，COD下降87. 0 %;畑3-N为380mg/l， 畑3-N下降82. 0%。MVR回收的盐表面微黄，冷凝液COD= 63mg/L。浓缩液COD=SlOOmg/L(浓缩7倍左右），浓缩液返回至步骤（1)，经步骤（1)至步骤（3)循环处理。 阳132] 实施例18
[0133] 和实施例17相比，采用邻硝基苯甲腊生产废水，其中邻硝基苯甲腊浓度为220mg/ L，COD为26320mg/l，M3-N为2060mg/L。经过处理后，处理出水为淡黄色澄清溶液，COD为 4925mg/L，COD下降 81. 3% ;畑3-N为 680mg/l，M3-N下降 67. 0%。和实施例 17 相比，COD 和N册-N的下降率更低，可能是由于邻位的位阻作用。 阳134] 实施例19
[0135] 对径基苯甲腊生产废水，其中对径基苯甲腊浓度为240mg/l，COD为21620mg/l， 畑3-N为 1600mg/L。
[0136] (1)预处理：对硝基苯甲腊生产废水，调抑为4-5,加入质量分数为Iwt%的 化C12(W对硝基苯甲腊生产废水质量为基准），