连续油管无级限压裂工具的制作方法
【技术领域】
[0001]本实用新型涉及一种连续油管无级限压裂工具，属于油田、煤气田压裂设备技术领域，广泛适用油气田、煤层气田下套管没射孔完井的直井、水平井储层的分段压裂改造。
【背景技术】
[0002]油田、煤气田压裂设备中，由于设备技术的老化，造成压裂设备的机械强度和工作效率降低，所以如何提供一种精确、高效、经济、安全的分段增产设备，是本实用新型要解决的技术问题。
【实用新型内容】
[0003]本实用新型提供了一种连续油管无级限压裂工具，解决现有技术中压裂设备的机械强度和工作效率低的问题。
[0004]为达到上述目的，本实用新型通过以下技术方案来具体实现:
[0005]连续油管无级限压裂工具，由连续管接头、扶正器、水力喷砂射孔器、平衡阀、封隔器和机械套管接箍定位器顺次连接组成，所述连续管接头的一端与连续管连接，另一端通过锥面与所述扶正器的一端连接，所述扶正器的另一端通过锥面插入所述水力喷砂射孔器的一端，所述水力喷砂射孔器的另一端与所述平衡阀连接，所述平衡阀与所述封隔器连接，所述封隔器与所述机械套管接箍定位器连接，并且所述机械套管接箍定位器的外侧端口上安装有导锥。
[0006]所述连续管接头包括连续管上接头、连续管下接头和连续管球座，所述连续管球座位于连续管上接头和连续管下接头对接后形成的空间内，并且所述连续管球座与所述连续管上接头、连续管下接头同轴设置。
[0007]所述扶正器包括扶正器中心管和扶正器中心管上的扶正块。
[0008]所述水力喷砂射孔器包括主体和安装在主体两端的接头。
[0009]所述平衡阀包括平衡阀中心管、平衡阀球座、平衡阀外管、平衡阀上接头、平衡阀下接头，其中所述平衡阀外管套接在所述平衡阀中心管上，所述平衡阀球座安装在所述平衡阀中心管端部，所述平衡阀上接头安装在平衡阀上接头端部，所述平衡阀下接头安装在平衡阀球座的端部。
[0010]所述封隔器由封隔器上接头、调节环、封隔器中心管、胶筒压盖、胶筒、锥体压帽、锥体、卡瓦、卡瓦罩、扶正体座、扶正体、滑环套、滑环、封隔器下接头组成，所述封隔器上接头和封隔器下接头位于封隔器中心管的两端，调节环、胶筒压盖、胶筒、锥体压帽、锥体、卡瓦、卡瓦罩、扶正体座、扶正体、滑环套、滑环顺次套接在所述封隔器中心管上。
[0011]所述机械套管接箍定位器包括定位器中心管、扶正块和定位块，所述扶正块安装在所述定位器中心管上，所述定位块安装在所述扶正块上。
[0012]本实用新型所述的连续油管无级限压裂工具，是集水力喷砂射孔、压裂、封隔、拖动、压裂无级限、工具可回收一体化的新型储层压裂改造技术，是一种精确、高效、经济、安全的分段增产设备，广泛适用油气田、煤层气田下套管没射孔完井的直井、水平井储层的分段压裂改造。
【附图说明】
[0013]下面根据附图和实施例对本实用新型作进一步详细说明。
[0014]图1是连续油管无级限压裂工具的连接结构图。
[0015]图2是连续管接头的结构图。
[0016]图3是扶正器的结构图。
[0017]图4是水力喷砂射孔器的结构图。
[0018]图5是平衡阀的结构图。
[0019]图6是封隔器的结构图。
[0020]图7是机械套管接箍定位器的结构图。
【具体实施方式】
[0021]如图1所示，连续油管无级限压裂工具，由连续管接头1、扶正器2、水力喷砂射孔器3、平衡阀4、封隔器5和机械套管接箍定位器6顺次连接组成，其中所述连续管接头I的一端与连续管连接，另一端通过锥面与所述扶正器2的一端连接，所述扶正器2的另一端通过锥面插入所述水力喷砂射孔器3的一端，所述水力喷砂射孔器3的另一端与所述平衡阀4连接，所述平衡阀4与所述封隔器5连接，所述封隔器5与所述机械套管接箍定位器6连接，并且所述机械套管接箍定位器6的外侧端口上安装有导锥7。
[0022]如图2所示，所述连续管接头I包括连续管上接头11、连续管下接头13和连续管球座12，所述连续管球座12位于连续管上接头11和连续管下接头13对接后形成的空间内，并且所述连续管球座与所述连续管上接头、连续管下接头同轴设置。
[0023]如图3所示，所述扶正器2包括扶正器中心管21和扶正器中心管上的扶正块22。
[0024]如图4所示，所述水力喷砂射孔器3包括主体31和安装在主体两端的上接头32、下接头33。
[0025]所述水力喷砂射孔器具有良好的高耐磨性和较高的流量系数。水力喷砂射孔枪的喷嘴采用高耐磨材质制造，具有高耐磨性，喷嘴的内径保证良好的流量系数是保证拖动压裂工艺成功的关键技术。
[0026]喷嘴外形为锥形，组装在喷嘴套内的锥形孔内，喷射中，可以保证喷嘴在部分喷嘴套或射孔器外壳轻微损伤时，喷嘴不脱出主体。喷嘴内孔6mm,内面扩孔10_X6_X8配两处棱角处加R4倒圆，此结构减少了磨阻保证了较高的流量系数。喷嘴套表面经碳化钨处理HRC60-70，减轻喷射砂反弹损伤。
[0027]a.喷嘴材质选择:采用引进国外超硬度(HRA硬度大于等于96)新型合成材料(无粘接相金属粉末加少量稀土经过高压烧制而成)。具有极强的耐磨性，在高压高速流体长时间冲蚀下不变形不破损等优良品性。
[0028]b.喷嘴的选择。要具有良好的高耐磨性和较高的流量系数。从水力学知识得知流速任意一点处的流速用公式求得:VL = CVOD/L
[0029]VL微粒喷嘴出口距离为L处的射流轴心速度；
[0030]C为实验常数=6;
[0031]VO为射流初速度；
[0032]D为喷嘴直径；
[0033]L为喷嘴出口至喷射物的距离。
[0034]经计算当D = 6时，其射流速度仍然保持起初速度Vo不变。该点之后，射流则按上述规律逐渐减小。
[0035]c.压裂、流速:根据水力学动力定律，当喷嘴截面积一定时，射流速度与压力成正比。实验证明，当通过喷嘴射流速度保持在120m/s，工作压力12Mpa以上时，可以取得较好的切割效能。
[0036]d.喷射时间:在一定作用压力下，当射流达到一定深度后，继续延长喷射时间是无意义的。喷射时间一般在12——20min。
[0037]e.喷嘴和喷嘴套参数优化设计:喷嘴外形为锥形，组装在喷嘴套内的锥形孔内，喷射中，可以保证喷嘴在部分喷嘴套或射孔器外壳轻微损伤时，喷嘴不脱出主体。喷嘴内孔6mm,内面扩孔10mmX6mmX8配两处棱角处加R4倒圆，此结构减少了磨阻保证了较高的流量系数。喷嘴套表面经碳化钨处理HRC60-70，减轻喷射砂