。
[0079]因此，与不分割锅炉主体31的情况比较的、锅炉主体31的重量比WZ是:
[0080]W2 =(锅炉单元3Ip的数量N) X (锅炉单元3Ip的重量Wl)
[0081]=(锅炉单元3Ip的数量N)X (处理容量V)372。
[0082]在上述例子中，由于将锅炉主体31分割为六部分，因此与不分割锅炉主体31的情况比较，锅炉单元31p的处理容量V是V = 1/6。因此，与不分割锅炉主体31的情况下的锅炉主体31的重量比较的、锅炉主体31的重量比W2是W2 = 6X (1/6)3/2 = 0.41，与不分割锅炉主体31的情况比较，锅炉主体31的重量是一半以下。
[0083]另外，废热回收锅炉30的设置地面面积Al相对于不分割锅炉主体31的情况的设置地面面积A2之比A1/A2是:
[0084]A1/A2 = (Sc)2X (锅炉单元 31p 的列数 L)
[0085]=(处理容量V)X (锅炉单元31p的列数L)。
[0086]因此，在上述例子中，由于处理容量V = 1/6，锅炉单元31p的列数L = 2，因此，废热回收锅炉30的设置地面面积Al相对于不分割锅炉主体31的情况的设置地面面积A2之比A1/A2是A1/A2 = 1/6X2 = 0.33。S卩，与不分割锅炉主体31的情况比较，废热回收锅炉30的设置地面面积是一半以下。
[0087]在为水上设备的情况下，以往，因存在重量的问题而应用能够形成为轻型的直流型锅炉，但由于不具有筒，因此必须为过热蒸汽，需要高精度的锅炉自动控制，性能也较差。另一方面，在本实施方式中，在筒循环式废热回收锅炉30中，通过将多个锅炉单元31p在上下方向以及宽度方向上并列设置而构成锅炉主体31，由此，即便将锅炉横置(锅炉内的废气的流动方向与水平面平行的流动)，也能减小筒循环式废热回收锅炉30的设置地面面积并实现轻型化。
[0088]另外，在利用一个锅炉单元构成废热回收锅炉，蒸发器、气水分离器也仅具备一个的情况下，蒸发器、气水分离器形成为大型。与此相对，通过多个锅炉单元31p分别具备蒸发器(未图示)、气水分离筒36，从而蒸发器、气水分离筒36形成为小型，其设置空间的自由度提高，也能够有助于废热回收锅炉30的小型化。
[0089]另外，在GTCC设备10中，在燃气轮机单元20的下方，配置有润滑油供给单元25、进给栗单元34、燃料阀单元35等辅机类的至少一部分。
[0090]由此，实现了 GTCC设备10中的空间的有效利用，能够使可抑制设置地面面积并实现低重心化的所述效果更加显著。
[0091]另外，通过在燃气轮机单元20的下方配置润滑油供给单元25、进给栗单元34、燃料阀单元35等辅机类的至少一部分，由此形成在废热回收锅炉30的上方未配置其他设备类的结构。由此，在进行与废热回收锅炉30连接的各种配管的更换等维护时，不需要取下其他设备类，维护性提高。
[0092]如图2所示，辅机驱动部80利用在废热回收锅炉30生成的蒸汽所具有的热能来生成GTCC设备10的辅机类的驱动力。S卩，辅机驱动部80具有通过由废热回收锅炉30生成的蒸汽而被驱动的蒸汽轮机部81、以及通过蒸汽轮机部81而被驱动的辅助压缩机82。另夕卜，本实施方式的辅机驱动部80也能够利用由第二废热回收锅炉30生成的蒸汽。
[0093]在本实施方式中，蒸汽轮机部81具备驱动后述的第一辅助压缩机82a的第一蒸汽轮机81a、驱动后述的第二辅助压缩机82b的第二蒸汽轮机81b、驱动后述的第三辅助压缩机82c的第三蒸汽轮机81c、以及驱动后述的第四辅助压缩机82d的第四蒸汽轮机81d。
[0094]辅助压缩机82具有用于压缩原料天然气并供给至后述的酸性气体除去装置86的第一辅助压缩机82a、为了从含重质成分(凝析油)的气体即凝析油气分离出重质成分而压缩凝析油气的第二辅助压缩机82b、用于向后述的制冷机90输送原料天然气的第三辅助压缩机82c、作为燃料气体供给装置100的一部分且压缩终端闪蒸气(end-flash gas)以及蒸发气(boil-off gas)的第四辅助压缩机82d。
[0095]图2以及图7所示的成分分离系统85是利用在废热回收锅炉30与第二废热回收锅炉130的至少任一方中生成的蒸汽所具有的热能精制天然气的系统。成分分离系统85以在蒸汽轮机部81中被利用后的蒸汽作为热源。
[0096]具体而言，成分分离系统85至少具有除去从海底提取的原料天然气所含的酸性气体的酸性气体除去装置86、将提取天然气时向天然气添加的防冻液回收并再生的防冻液再生装置87、以及对天然气进行分馏的分馏装置88。
[0097]由于酸性气体除去装置86、防冻液再生装置87以及分馏装置88将由废热回收锅炉30以及第二废热回收锅炉130生成的蒸汽用作热源，因此向各装置供给热源的其他锅炉等不是必须的。
[0098]酸性气体除去装置86从原料天然气除去的酸性气体例如是硫化氢、二氧化碳等。
[0099]通过防冻液再生装置87从原料天然气回收并再生的防冻液例如是单乙二醇等。
[0100]分馏装置88将原料天然气分离为例如乙烷、丙烷、丁烷、凝析油。
[0101]图2所示的液化设备90是使用通过燃气轮机单元20压缩后的制冷剂对天然气进行冷却的装置。
[0102]天然气的大部分在液化设备90中被液化，但未被液化而保留为气体状的终端闪蒸气向燃料气体供给装置100供给。
[0103]通过液化设备90而被液化了的天然气供给至未图示的贮存设备。
[0104]图2所示的燃料气体供给装置100将在液化设备90中的天然气的液化工序后作为气体而残存的终端闪蒸气、在液化天然气的贮存设备中液化天然气气化而产生的蒸发气等压缩，作为燃料向燃气轮机单元20以及第二燃气轮机单元110供给。
[0105]另外，在本实施方式中，燃料气体供给装置100也可以在终端闪蒸气、蒸发气不足的情况下使液化天然气气化，作为燃料向燃气轮机单元20以及第二燃气轮机单元110供给。
[0106]需要说明的是，对于本发明虽非必须，在可燃性气体在成分分离系统85中作为杂质被分离的情况下，若该可燃性气体在燃气轮机单元20以及第二燃气轮机单元110中能够用作燃料，则燃料气体供给装置100也可以将可燃性气体作为燃料向燃气轮机单元20以及第二燃气轮机单元110供给。
[0107]接下来，关于利用了本实施方式的浮体式液化气制造设备I的天然气液化工序，以浮体式液化气制造设备I中的能量的利用为中心进行详细叙述。
[0108]在本实施方式中，图1所示的浮体式液化气制造设备I将该浮体式液化气制造设备I本身从海底提取的气体(原料天然气)作为能量源，供给驱动力、热量以及电力。需要说明的是，在原料天然气的提取初期，在未获得足够的原料天然气时，本实施方式的浮体式液化气制造设备I也可以根据需要而从外部接收天然气的供给并运用。
[0109]S卩，如图7所示，浮体式液化气制造设备I消耗天然气，燃气轮机单元20、110被驱动，通过由燃气轮机单元20、110分别产生的驱动力分别驱动气体压缩机40与发电机120，通过来自燃气轮机单元20、110的废热来运用辅机驱动部80以及成分分离系统85。
[0110]具体而言，在本实施方式的废热回收锅炉30生成的蒸汽例如用作成分分离系统85中的、用于除去天然气中含有的酸性气体成分的设备、用于将从海底提取气体(原料天然气)时向原料天然气添加的防冻液在原料天然气提取后回收并再生的设备的热源、以及从原料天然气分馏乙烷、丙烷、丁烷等其他烃化合物的设备的热源，还用作对属于辅机类的原料气压缩机(第一辅机压缩机82a)、稳定塔顶排出气体压缩机(第二辅机压缩机82b)、天然气升压压缩机(第三辅机压缩机