非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板、由其所制成的部件和非晶粒取向的磁性钢带或磁性 ...的制作方法
【专利摘要】本发明涉及一种由钢制成的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，该钢除了包含有铁和不可避免的杂质以外，还包括（以重量%示出的）Si：1.0-4.5%、Al：不高于2.0%、Mn：不高于1.0%、C：不高于0.01%、N：不高于0.01%、S：不高于0.012%、Ti：0.1-0.5%、P：0.1-0.3%，其中对于Ti含量%Ti和P含量%P的比例%Ti/%P下式成立：1.0≤%Ti/%P≤2.0。根据本发明的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板以及由这种钢板或钢带制成的、电工用途的部件具有提高的强度以及同时具有良好的磁性能的特点。可以由此来制造根据本发明的NO钢板或NO钢带，即，通过将由具有前述组成成份的钢构成的热轧钢带冷轧成冷轧钢带并且对该冷轧钢带进行最终退火处理。为了特别形成NO钢带或NO钢板的特定性能，本发明提供了不同的最终退火方案。
【专利说明】非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板、由其所制成的部件和非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板的制造方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及一种电工用途的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板、由这种磁性钢带或磁性钢板制成的电工部件以及磁性钢带或磁性钢板的制造方法。
【背景技术】
[0002]非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板在专业术语也称为“无取向电工钢”或者在英语中也称为 “NGO-Electrical Steel” (“NG0，，=Non Grain Oriented),非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板用于加强在旋转的电机的铁心中的磁通量。这种板材典型地用于电动机和发电机。
[0003]为了提高这种机器的效率，使在工作中各个旋转的部件努力达到尽可能高的转速或大的直径。这种发展趋势的结果是使由这里所述类型的磁性钢带或磁性钢板制成的电气相关部件承受高的机械负荷，当前所提供的NO磁性钢带类型通常不能满足这种机械负荷。
[0004]一种NO磁性钢带或磁性钢板已由文献US 5,084,112已知，这种磁性钢带或磁性钢板具有至少60kg-f/mm2 (约589MPa)的屈服极限并且由这种钢制成，即，该钢除了包含有铁和不可避免的杂质以外，还包括(以重量％示出的)不高于0.04%的C、2.0-少于4.0%的S1、不高于2.0%的Al、不高于0.2%的P和“Mn、Ni”组分中的至少一种元素，其中Mn和Ni的总含量至少为0.3%和最高为10%。
[0005]为了通过形成氮化碳而实现强度的提高，由文献US 5，084，112已知的钢包含“!^、^^! ”组分中的至少一种元素’其中’在存在有打或丫的情况下’打含量冗打和乂含量％V关于钢的C含量％C和各个不可避免的N含量%N应该满足条件[0.4X (%Ti+%V)] / [4X(%C+%N) ] <4.0。对此在钢中有磷的存在对提高强度起了作用。然而，不得存在更高的磷含量，因为磷含量可以引起晶界脆化。为了对抗这个严重的问题，提供额外的0.001-0.007%的B含量。
[0006]根据文献US 5，084，112将具有这种组分的钢铸造成钢锭，然后将该钢锭热轧成热轧钢带，可选择地对该热轧钢带进行退火，然后进行酸洗然后冷轧成具有一定最终厚度的冷轧钢带。最后，对所得到的冷轧钢带进行再结晶退火，其中，在至少650°C、但是低于900 0C的退火温度下进行退火。
[0007]在钢中同时存在有Ti和P以及B、N、C、Mn和Ni的有效含量的情况下，根据文献US 5，084，112制成的NO磁性钢带或磁性钢板虽然达到至少70.4kg-f/mm2 (688MPa)的屈服极限。但是同时在板材厚度为0.5mm、极化率为1.5特斯拉和频率为50Hz时，磁滞损耗P,5至少为6.94W/kg。对于现代化的电工用途不再能够接受这样高的磁滞损耗。此外，在许多这种用途中磁滞损耗在较高频率时是非常重要的。
【发明内容】
[0008]在此基础上，本发明的目的在于，给出一种NO磁性钢带或磁性钢板以及由这种板材或带材制成的、电工用途的部件，该部件具有提高的强度，特别是较高的屈服极限同时具有良好的磁性能，特别是在高的频率下具有低的磁滞损耗。此外，还应该给出这种NO磁性钢带或磁性钢板的制造方法。
[0009]关于NO磁性钢带或磁性钢板，根据本发明通过使NO磁性钢带或磁性钢板具有权利要求I所给出的成份，由此实现该目的。
[0010]关于电工用途的部件方面，根据本发明的、以上所述目的的实现方案相应地在于，由根据本发明电工钢板或电工钢带制造这种部件。
[0011]最后，关于该方法，通过在制造根据本发明的磁性钢带或磁性钢板时至少进行在权利要求9中所给出的操作步骤来实现上述目的。
[0012]本发明的有利设计在从属权利要求中给出并且在下面详细阐述例如本发明的一般思想。
[0013]根据本发明所提供的、电工用途的、非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板由这样的钢制成，即，该钢由(以重量%示出的)1.0-4.5%的S1、特别是2.4-3.4%的S1、不高于2.0%的Al、特别是不高于1.5%的Al、不高于1.0%的Mn、不高于0.01%的C、特别是不高于0.006%的C、特别有利的是不高于0.005%的C、不高于0.01%的N、特别是不高于0.006%的N、不高于0.012%的S、特别是不高于0.006%的S、0.1-0.5%的T1、0.1-0.3%的P和由铁和不可避免的杂质构成的余量构成，其中，对于Ti含量％Ti和P含量％P的比％Ti/%P下式成立
[0014]1.0 ≤％Ti/%P ≤2.0。
[0015]本发明使用FeTi磷化物(FeTiP)来提高强度。根据本发明使用钛和磷将具有
1.0-4.5重量％ (在实际实施时具有2.4-3.4重量％)的Si含量的硅钢制成合金，以形成精细的FeTiP析出物以及通过颗粒硬化提高NO磁性钢带或磁性钢板的强度。
[0016]如果将钢中的S1、C、N、S、Ti和P的含量分别有选择地限制在(以重量％示出的)
2.4-3.4%的S1、不高于0.005%的C、不高于0.006%的N、不高于0.006%的S、不高于0.5%的Ti或不高于0.3%的P，那么对此得到根据本发明的磁性钢带合金或磁性钢板合金的特别实用的设计。此外，在根据本发明的钢中可以存在有不高于2.0%的Al和不高于1.0%的Mn。
[0017]代替通常对此所使用的氮化碳，本发明使用FeTi磷化物来提高强度。以这种方式，一方面可以避免可能由于高的C含量和/或N含量而出现的磁老化现象。除了同时分别存在有Ti和P的充足的绝对量以外，使Ti含量％Ti比P含量％P的比例满足权利要求1给出的条件对此也是非常重要的，根据该条件，根据本发明的磁性钢带或磁性钢板的钛含量比磷含量的比例总是大于或等于1.0以及同时小于或等于2.0。通过保持根据本发明所规定的、Ti和P含量的小的范围以及其含量比例才可以确保，以根据本发明的方式所构成的电工钢板或电工钢带具有足够数量的FeTiP颗粒及其满意的分布，以除了确保足够高的强度以外还确保良好的电磁性能。由于根据本发明的％Ti K%P的比例设置，一方面避免磷过量带来的损害，过量的磷在根据本发明的磁性钢带或磁性钢板中导致脆化。一方面由于根据本发明所规定的比例也避免钛的过量。这种钛过量可能导致形成氮化钛，氮化钛对磁性钢带或磁性钢板的磁性能产生不利的影响。
[0018]对此，本发明基于这个知识点，当磁性钢板或磁性钢带中的Ti和P的含量以尽可能小的偏差对应于1.55的化学计量比例时，在根据本发明的非晶粒取向的磁性钢板或磁性钢带中实现了根据本发明所应用的、Ti和P同时存在的最大效用。因此，考虑到该知识点并且同时本发明对实际应用特别重要的设计在于，对于Ti含量％Ti和P含量％P的比例％Ti/%P下式成立
[0019]1.43 ≤ %Ti/%P ≤ 1.67。
[0020]通过根据本发明的钢组成成份而实现的FeTiP颗粒通常具有远远小于0.1 y m的直径。这要考虑到材料的强度虽然随着晶格缺陷(例如杂质原子、位错、晶界或者另一相颗粒)的数量而增加，但是晶格缺陷对材料的磁特征值具有不利的影响的效果。对此，当颗粒尺寸处于的布洛赫壁厚的范围中(具有各种不同的磁化的磁畴之间的过渡区域)、即，约0.1ym时，这种不利的影响正如已知的那样是最大的。通过根据本发明使用明显较小的颗粒来提高强度，从而在根据本发明的电工钢板中最多以明显最小化的形式产生这种不利的影响。对此在根据本发明的材料中也可能个别地存在有明显大于0.1ym的FeTiP颗粒。然而，这些颗粒最多在能够忽略的范围里影响根据本发明的产品的性能。
[0021]在根据本发明所构成的合金中不再需要为了增加强度而通过形成氮化碳通常所加入的、与高含量的碳或氮相结合的微晶合金元素(如，Nb、Zr或V)。较高的C和N含量对相应构成的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板的磁性能有不利的影响，因为较高的含量在实际使用过程中导致不希望的、材料的磁老化。因此根据本发明通过颗粒硬化实现了强度提高，即，通过FeTiP析出物的存在，然而没有借助引起老化作用的碳和/或氮。
[0022]与此相应，根据本发明构成的磁性钢带或磁性钢板通常在极化率为1.0特斯拉和频率为400Hz时，在0.5mm厚度的磁性钢带或磁性钢板上具有最高为65W/kg的磁滞损耗Plo74OO以及在0.35mm厚度的磁性钢带或磁性钢板上具有最高为45W/kg的磁滞损耗P1^4,同时，相对于虽然不具有有效的Ti和P含量、但是另外具有与根据本发明的合金相一致的其他合金元素含量的以传统方式构成的合金，根据本发明所构成的磁性钢带或磁性钢板通常提高至少60MPa的屈服极限。
[0023]这样实施根据本发明的方法，即，能够操作可靠地制造根据本发明的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板。
[0024]对此，首先提供有以上面对根据本发明的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板所述的方式构成的热轧钢带，然后冷轧该热轧钢带并且作为经冷轧的带体进行最终退火。然后，最终退火之后所得到的经最终退火的冷轧钢带就是根据本发明所构成的和获得的磁性钢带或磁性钢板。
[0025]可以尽量以传统方式制造根据本发明所提供的热轧钢带。对此可以首先熔化具有与根据本发明规定相符的组成成份(S1:1.0-4.5%、A1:不高于2.0%、Mn:不高于1.0%、C:不高于 0.01%、N:不高于 0.01%、S:不高于 0.012%、T1:0.1-0.5%、P:0.1-0.3%、余量的铁和不可避免的杂质，以重量％规定，其中对于Ti含量％Ti和P含量％P的比例％Ti/%P满足1.0≤ %Ti/%P ≤2.0)的钢水并且铸造成初加工材料，对于该初加工材料在传统的制造工艺中可以是钢锭或薄板坯。因为根据本发明的析出物形成过程在凝固之后才进行，但是原则上将钢水浇铸成铸造钢带也是可能的，接下来将该钢带热轧成热轧钢带。
[0026]然后可以使这样制成的初加工材料达到1020-1300°C的初加工材料温度。必要时对此再次加热初加工材料或者通过使用浇铸热保持在各个目标温度。
[0027]然后可以将经这样加热的初加工材料热轧成典型地具有1.5-4mm (特别是2_3mm)厚度的热轧钢带。对此热轧过程以已知的方式在1000-1150°C的热轧起始温度下开始并且以700-920°C (特别是780-850°C)的热轧最终温度结束。
[0028]然后可以将所得到的热轧钢带冷却到缠卷温度并且缠卷成卷材。对此这样理想地选择缠卷温度，即，避免析出Fe-Ti磷化物，以防止在接下来进行的冷轧过程中出现问题。在实践中，缠卷温度对此例如最高为700°C。
[0029]可以选择地对热轧钢带进行热轧带钢退火处理。
[0030]将所提供的热轧钢带冷轧成典型地具有在0.15-1.1mm (特别是0.2-0.65mm)范围中的厚度的冷轧钢带。
[0031]最后的最终退火操作十分有助于根据本发明为了提高强度而使用的FeTiP颗粒的形成。同时可以通过变化最终退火的退火条件有选择地有利于较高的强度或者较低的磁滞损耗地优化材料特性。
[0032]依据根据本发明的方法的第一个方案可以通过使冷轧钢带在最终退火的过程中经历在连续退火炉中完成的、具有两个阶段的瞬时退火，在瞬时退火过程中首先将冷轧钢带在第一退火阶段d.1)中在至少900°C和最高1150°C的退火温度下进行退火持续时间为1-1OOs的退火处理然后在第二退火阶段d.2)中在500-850°C的退火温度下进行退火持续时间为30-120S的退火处理，从而特别可靠地获得根据本发明的具有在390-550MPa范围中的屈服极限以及在钢带厚度为0.35mm时具有小于27W/kg的磁滞损耗和在钢带厚度为0.5mm时具有小于47W/kg的磁滞损耗Pu/-的非晶粒取向的磁性钢板或磁性钢带。在该方案中，必要时已经存在的FeTiP析出物在第一退火阶段d.1)中得到溶解并且实现了组织的完全再结晶。然后在第二退火阶段d.2)中有针对性地析出FeTiP颗粒。
[0033]为了进一步改善在`前述的两个阶段的瞬时退火处理之后所得到的非晶粒取向的磁性钢板或磁性钢带的强度等级，可以紧接着两个阶段的瞬时退火处理之后可选择地在罩式退火炉中进行长时间退火，在该长时间退火处理过程中使冷轧钢带在550-660°C的温度下进行退火持续时间为0.5-20h的退火处理。能够通过该额外的长时间退火处理得到的、屈服极限的提高通常为至少50MPa。
[0034]依据根据本发明的方法的第二方案，也可以通过将最终退火作为瞬时退火来进行，在该瞬时退火中将冷轧钢带在连续退火炉中在750-900°C的退火温度下进行退火持续时间为20-250秒钟的退火处理，由此制造对于0.35mm厚的磁性钢板或磁性钢带来说具有500-800MPa的屈服极限和小于45W/kg的磁滞损耗的非晶粒取向的磁性钢板或磁性钢带。由于较低的退火温度，对此没有实现组织的完全再结晶。然而形成了所需要的提高强度的FeTiP析出物。
[0035]依据根据本发明的方法的第三方案，也可以通过将最终退火作为长时间退火在罩式退火炉中进行，在该长时间退火过程中将冷轧钢带在600-850°C的退火温度下进行退火持续时间为0.5-20h的退火处理，由此获得制造对于0.35mm厚的磁性钢板或磁性钢带来说具有在500-800MPa范围中的屈服极限和小于45W/kg的磁滞损耗的根据本发明的非晶粒取向的磁性钢板或磁性钢带的替代性可行性方案。在本方案中不会出现完全再结晶的组织。然而形成了比在根据前述第一方案所制造的根据本发明的非晶粒取向的磁性钢板或磁性钢带时存在的FeTiP析出物更精细的FeTiP析出物。与前述第二方案相比，对此可以通过这里阐述的、根据本发明的方法的第三方案改善磁滞损耗。[0036]可以有选择地在根据本发明的方法的第三方案中在长时间退火处理之后还在连续退火炉中进行瞬时退火，在该瞬时退火中将各个冷轧钢带在750°C -900°C下进行退火持续时间为20-250秒钟的退火处理。通过这个额外的瞬时退火可以改善组织的再结晶度。从而可以随之预期磁滞损耗的改善。[0037]为了通过提高置换密度而引入关键性的能量，从而在接下来的瞬时退火中开始进行再结晶，可以将冷轧钢带在根据本发明的方法的第三变体的过程中在长时间退火和瞬时退火之间可选择地以至少0.5%和最高12%的变形度进行变形。这种通常作为额外的冷轧步骤而进行的变形步骤同时有助于改善在根据本发明的不同的工艺方案结束时所得到的非晶粒取向的磁性钢板或磁性钢带的平整度。当冷成型的变形度为1-8%时，那么可以特别可靠地实现以可选择地、额外地进行的冷成型所达到的效果。
[0038]紧接着最终退火可以以传统方式进行精轧道次。
[0039]此外，最后可以对得到的、非晶粒取向的磁性钢带材料或者磁性钢板材料进行传统的消除应力退火。根据在最终加工部的加工过程可以在根据本发明的NO磁性钢带或者磁性钢板的制造商那里在卷材中进行消除应力退火，或者可以首先将在最终加工部进行加工的下料毛坯从以根据本发明的方式制造的磁性钢带或者磁性钢板上分离下来，然后对磁性钢带或者磁性钢板进行消除应力退火。
【具体实施方式】
[0040]下面通过实施例详细阐述本发明。
[0041]下面所述的试验分别是在实验室环境下进行的。对此，首先熔化根据本发明构成的钢水TiP和参照熔液Ref并且铸造成钢锭。熔液TiP和Ref的组成成份在表格I中给出。在参照熔液Ref中，除了缺少的Ti和P的有效含量以外，在合金元素以及在标准误差的范围中这些元素的含量都和根据本发明的熔液TiP相一致。
[0042]使钢锭达到1250°C的温度并且以1020°C的热轧起始温度和840°C的热轧最终温度热轧成2mm厚的热轧钢带。将各个热轧钢带冷却到缠卷温度THaspel。然后在卷材中模拟典型的冷却过程。
[0043]然后将三个由根据本发明的钢合金TiP构成的热轧钢带样品和一个由参照钢Ref构成的热轧钢带样品在740°C的温度下进行持续时间为2h的热轧钢带退火处理并且随后冷轧成具有0.5mm或0.35mm最终厚度的冷轧钢带。
[0044]而另外两个由根据本发明的钢合金TiP构成的热轧钢带样品和另外一个由参照钢Ref构成的热轧钢带样品在没有进行退火处理的情况下分别冷轧成0.5mm厚的冷轧钢带。
[0045]然后分别进行具有两个阶段的最终退火。在第一退火阶段中，将样品加热到1100°C并且保持在这个温度15s，从而包含在样品中的Ti和P大部分都已溶解。紧接着进行第二退火阶段，在第二退火阶段中在T1ot温度下进行退火，该温度明显低于FeTiP的析出温度TAus。以这种方式形成所需要的、精细的、平均在0.01-0.1 y m大小的FeTi磷化物析出物。
[0046]分别在表格2中为冷轧到0.5mm厚度的样品以及在表格3中为冷轧到0.35mm厚
度的样品给出了缠卷温度Tllaslrel和温度T1m。此外，在表格2和3中分别给出了为每个样品分别所测得的在样品的横向和纵向上的屈服极限上限Rdl、屈服极限下限R&、抗拉强度Rm、分别在50Hz时计算出的磁滞损耗Pu (在1.0T极化率时的磁滞损耗XP1.5 (在1.5T极化率时的磁滞损耗)以及极化率J25tltl (在2500A/m的磁场强度时的极化率)和J5_ (在5000A/m的磁场强度时的极化率)、以及分别在400Hz频率和IkHz时计算出的磁滞损耗Pu(在1.0T极化率时的磁滞损耗)。
[0047]这表明，和由参照钢Ref制造的样品相比，在由根据本发明构成且加工而成的样品中的屈服极限下限R&分别高出60-100MPa。而在以热轧钢带退火处理和没有进行热轧钢带退火处理制造的样品之间没有显著的区别。缠卷温度的变化或者温度Tlw的变化对机械性能也没有显著影响。
[0048]在50Hz频率时，对于0.5mm厚度的钢板来说具有3.9-4.8ff/kg的磁滞损耗和对于
0.35mm厚度的板材来说具有小于3.7ff/kg的磁滞损耗的、由根据本发明的钢制造的样品比由参照钢制造的样品具有更高的磁滞损耗P,5。缠卷温度在此也没有显著的影响。
[0049]相反，在较高的400Hz和IkHz的频率时，根据本发明的样品和参照样品两者的磁滞损耗P,o非常相近。具有较高的700°c的温度T1ot的样品在钢板厚度为0.5mm的情况下在400Hz时以低于39W/kg的磁滞损耗以及在IkHz时以低于180W/kg的磁滞损耗表现出比参照材料更低的磁滞损耗Pu。对于0.35mm厚度的钢板，分别达到了与在参照材料的情况下相同的磁滞损耗。
[0050]在另一系列试验中溶化钢TiP2并且铸造成钢徒，该钢徒的组成成份在表格4中给出。Ti含量％Ti和P含量％ P的比例％Ti/%P在钢TiP2中为％Ti/%P=l.51。
[0051]将钢锭再次加热到1250°C然后热轧成具有2.1mm或2.4mm的热轧钢带厚度的热轧钢带。对此，热轧起始温度分别为1020°C，而热轧最终温度分别为840°C。然后在620°C的缠卷温度下缠卷得到的热轧钢带。
[0052]然后将这样得到的热轧钢带在没有进行前述的热轧钢带退火处理的情况下冷轧成0.35mm厚的冷轧钢带。
[0053]对这样得到的冷轧钢带以不同方案进行最终退火。
[0054]在第一方案中，在连续退火炉中完成了两个阶段的瞬时退火。在瞬时退火的第一阶段中分别遵循在表格5中给出的退火时间Ttn并且达到了同样在表格5中所述的各个最大的退火温度Tmaxl，而第二阶段分别以表格5给出的退火时间^同样在表格5所述的最大退火温度Tmax2下完成。在这样得到的、经最终退火的NO磁性钢板样品上在横向Q和纵向L上算得的机械性能和磁性能同样记录在表格5中。
[0055]然后在罩式退火炉中对经根据第一方案进行最终退火的其中一个样品进行额外的长时间退火处理。对此所遵循的退火时间和最大的退火温度Tniaxll在表格6中给出。在经额外地长时间退火处理的NO磁性钢板上在横向Q和纵向L上算得的机械性能和磁性能同样记录在表格6中。这表明，通过附加的长时间退火处理可以明显提高屈服极限R6和抗拉强度Rm，而没有明显损害磁性能。
[0056]在最终退火的第二方案中使冷轧钢带的样品在不同的温度Tniaxll下在罩式退火炉中进行退火持续时间的长时间退火处理。在表格7中列出了相关的温度Tniaxll和各个退火持续时间teH。在得到的、经长时间退火处理的NO磁性钢板上在横向Q和纵向L上算得的机械性能和磁性能同样记录在表格7中。[0057]在最终退火的第三方案中使冷轧钢带的样品在不同的温度Timxd下在连续退火炉中进行^退火持续时间的、一个阶段的瞬时退火处理。在表格8中列出了相关的温度Tniaxll和各个退火持续时间U。在这样得到的、经长时间退火处理的NO磁性钢板上在横向Q和纵向L上算得的机械性能和磁性能同样记录在表格8中。
[0058]因此，本发明涉及一种由钢制成的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，该钢除了包含有铁和不可避免的杂质以外，还包括(以重量％示出的)Si:1.0-4.5%、A1:不高于2.0%、Mn:不高于 1.0%、C:不高于 0.01%、N:不高于 0.01%、S:不高于 0.012%、T1:0.1-0.5%、P:0.1-0.3%,其中对于Ti含量%Ti和P含量%P的比例%Ti/%P下式成立:1.0≤%Ti/%P≤2.0。根据本发明的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板以及由这种钢板或钢带制成的、电工用途的部件具有提高的强度以及同时具有良好的磁性能的特点。可以由此来制造根据本发明的NO钢板或NO钢带，即，通过将由具有前述组成成份的钢构成的热轧钢带冷轧成冷轧钢带并且对该冷轧钢带进行最终退火处理。为了特别形成NO钢带或NO钢板的特定性能，本发明提供了不同的最终退火方案。[0059]
【权利要求】
1.一种由钢制成的、电工用途的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，所述钢除了包含有铁和不可避免的杂质以外，还包括(以重量％示出的)
S1:1.0-4.5%、 Al:不高于2.0%、 Mn:不高于1.0%、 C:不高于0.01%、 N:不高于0.01%、 S:不高于0.012%、
T1:0.1-0.5%、
P:0.1-0.3%, 其中，对于Ti含量％Ti和P含量％P的比例％Ti/%P下式成立:
1.0 ≤ %Ti/%P ≤ 2.0。
2.根据权利要求1所述的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，其特征在于，对于Ti含量％Ti和P含量％P的比例％Ti/%P下式成立:
1.43 ( %Ti/%P ≤ 1.67。
3.根据前述权利要求的任意一项所述的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，其特征在于，所述磁性钢带或磁性钢板的Si含量为2.4-3.4重量％。
4.根据前述权利要求的任意一项所述的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，其特征在于，所述磁性钢带或磁性钢板的C含量最高为0.006重量％。
5.根据前述权利要求的任意一项所述的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，其特征在于，所述磁性钢带或磁性钢板的N含量最高为0.006重量％。
6.根据前述权利要求的任意一项所述的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，其特征在于，所述磁性钢带或磁性钢板的S含量最高为0.006重量％。
7.根据前述权利要求的任意一项所述的非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板，其特征在于，在1.0特斯拉的极化率和400Hz的频率时在所述磁性钢带或磁性钢板的厚度为0.5mm时其磁滞损耗P1-OZ4CICI最高为65W/kg,在所述磁性钢带或磁性钢板的厚度为0.35mm时其磁滞损耗P 1.0/400 最闻为45W/kg。
8.—种电工用途的部件，所述部件由根据权利要求1至7的任意一项提供的磁性钢带或磁性钢板制成。
9.一种非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板的制造方法，在所述方法中进行下面的操作步骤: a)提供一种由钢构成的热轧钢带，所述钢除了包含有铁和不可避免的杂质以外，还包括(以重量％示出的)
S1:1.0-4.5%、 Al:不高于2.0%、 Mn:不高于1.0%、 C:不高于0.01%、 N:不高于0.01%、 S:不高于0.012%、Ti:0.1-0.5%、
P:0.1-0.3%, 其中，对于Ti含量％Ti和P含量％P的比例％Ti/%P下式成立: . 1.0 ≤ %Ti/%P ≤ 2.0 ； b)将热轧钢带冷轧成冷轧钢带以及 c)对冷轧钢带进行最终退火。
10.根据权利要求9所述的方法，其特征在于，在最终退火中对冷轧钢带进行在连续退火炉中完成的两个阶段的瞬时退火，在瞬时退火的过程中， d.1)首先使冷轧钢带在第一退火阶段中在至少900°C以及最高1150°C的退火温度下进行退火持续时间为1-1OOs的退火处理，然后 d.2)在第二退火阶段中在500-850°C的退火温度下对冷轧钢带进行退火持续时间为30-120s的退火处理。
11.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，在瞬时退火的第二阶段之后使冷轧钢带在罩式退火炉中在550-660°C的退火温度下进行退火时间持续0.5-20h的长时间退火。
12.根据权利要求9所述的方法，其特征在于，将冷轧钢带的最终退火作为瞬时退火进行，在瞬时退火过程中使冷轧钢带在连续退火炉中在750-900°C的退火温度下进行20-250秒钟的退火处理。
13.根据权利要求9所述的方法，其特征在于，将最终退火作为长时间退火进行，在长时间退火过程中使冷轧钢带在罩式退火炉中在600-850°C的退火温度下进行退火时间持续0.5-20h的退火处理。
14.根据权利要求13所述的方法，其特征在于，所述最终退火额外地包括一个在长时间退火之后进行的瞬时退火处理步骤，在所述瞬时退火中使冷轧钢带在750-900°C的退火温度下以20-250S的退火持续时间通过连续退火炉。
15.根据权利要求14所述的方法，其特征在于，在长时间退火和瞬时退火之间以至少0.5%以及最高12%的变形度变形冷轧钢带。
【文档编号】H01F1/147GK103687974SQ201280019922
【公开日】2014年3月26日 申请日期:2012年12月18日 优先权日:2012年1月5日
【发明者】多萝泰·多尔纳, 奥拉夫·菲舍尔, 卡尔·泰尔盖尔 申请人:蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司