绝缘膜、电动机、制冷剂压缩机和制冷循环装置的制造方法

绝缘膜、电动机、制冷剂压缩机和制冷循环装置的制造方法
【专利摘要】绝缘膜中，聚对苯二甲酸乙二醇酯膜含有在用凝胶渗透色谱法测定的分子量分布中每数均分子量的重均分子量为2.6以下的聚合物，并且，2个聚苯硫醚膜不使用粘接剂地分别接合于聚对苯二甲酸乙二醇酯膜。另外，绝缘膜中，2个聚苯硫醚膜不使用粘接剂地分别接合于聚对苯二甲酸乙二醇酯膜，并且，使用氯仿的索氏抽提试验中的抽提率为0.1重量％以下。另外，电动机在定子具备上述绝缘膜，制冷剂压缩机具备上述的电动机，制冷循环装置具备上述的制冷剂压缩机。
【专利说明】
绝缘膜、电动机、制冷剂压缩机和制冷循环装置
技术领域
[0001]本发明涉及绝缘膜、电动机、制冷剂压缩机和制冷循环装置。
【背景技术】
[0002]作为现有的绝缘膜，例如，提出有一种绝缘膜(三层层叠膜)，是通过在聚对苯二甲酸乙二醇酯膜的两面配置聚苯硫醚膜，用粘接剂粘接界面而层叠的(例如，参照专利文献I) O专利文献I中记载的绝缘膜在制冷剂压缩机的电动机中可作为绝缘材料使用。
[0003]现有技术文献
[0004]专利文献
[0005]专利文献I:日本特开2008-095506号公报

【发明内容】

[0006]然而，对于专利文献I中记载的绝缘膜，随着制冷剂压缩机的排出温度变高，从绝缘膜溶出到制冷剂或制冷机油中的粘接剂的量和聚对苯二甲酸乙二醇酯膜的低聚物的量会增加。另外，由于制冷剂或制冷机油渗透于膜层叠间的粘接剂层，所以粘接剂的溶出率增加。溶出的粘接剂和低聚物与制冷剂或制冷机油一起从制冷剂压缩机排出并在制冷剂回路的低温部分(例如，节流装置)析出，因此，随着制冷剂压缩机的排出温度变高，存在制冷剂回路堵塞的可能性变高的问题。
[0007]本发明是为了解决上述问题而进行的，目的在于提供一种能够减少低聚物和粘接剂的溶出量的绝缘膜、电动机、制冷剂压缩机和制冷循环装置。
[0008]本发明的绝缘膜具备聚对苯二甲酸乙二醇酯膜和配置于上述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜的两面的2个聚苯硫醚膜，上述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜含有在用凝胶渗透色谱法测定的分子量分布中每数均分子量的重均分子量为2.6以下的聚合物，并且，上述2个聚苯硫醚膜在不使用粘接剂地分别接合于上述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜。
[0009]另外，本发明的绝缘膜具备聚对苯二甲酸乙二醇酯膜和配置于上述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜的两面的2个聚苯硫醚膜，其中，上述2个聚苯硫醚膜在不使用粘接剂地分别接合于上述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜，并且，使用氯仿的索氏抽提试验中的抽提率为0.1重量％以下。
[0010]另外，本发明的电动机在定子中具备上述的绝缘膜。
[0011]另外，本发明的制冷剂压缩机具备上述电动机。
[0012]另外，本发明的制冷循环装置具备上述的制冷剂压缩机。
[0013]根据本发明，由于聚对苯二甲酸乙二醇酯膜含有每数均分子量的重均分子量为2.6以下的聚合物，所以能够减少低聚物的溶出。另外，2个聚苯硫醚膜在不使用粘接剂的情况下分别与聚对苯二甲酸乙二醇酯膜接合，因此，能够避免粘接剂的溶出。因此，根据本发明，能够提供一种减少了伴随温度上升而溶出的低聚物和粘接剂的量的绝缘膜。另外，通过使用减少了伴随温度上升而溶出的低聚物和粘接剂的量的绝缘膜，能够提供一种降低了回路堵塞的可能性而具有优异的长期可靠性的电动机、制冷剂压缩机和制冷循环装置。
【附图说明】
[0014]图1是表示本发明的实施方式I的绝缘膜I的示意截面图。
[0015]图2是表示本发明的实施方式I的实施例1的索氏抽提试验结果的棒状图表。
[0016]图3是表示本实施方式I的实施例1的索氏抽提试验中的光谱分析结果的图。
[0017]图4是在本发明的实施方式I的高压釜试验中使用的压力容器4的示意图。
[0018]图5是表示本发明的实施方式I的实施例2的高压釜试验结果的棒状图表。
[0019]图6是表示本发明的实施方式I的实施例3的拉伸试验结果的图。
[0020]图7是示意表示本发明的实施方式I的实施例4的剥离强度测定方法的图。
[0021]图8是表示本发明的实施方式I的实施例4的剥离强度测定结果的表。
[0022]图9是表示本发明的实施方式2的制冷循环装置10的示意制冷剂回路图。
[0023]图10是示意表示本发明的实施方式2的制冷剂压缩机11的内部结构的截面图。
[0024]图11是示意表示本发明的实施方式2的电动机17的内部结构的截面图。
[0025]图12是本发明的实施方式2的电动机17的槽23的结构的放大图。
[0026]图13是从槽23侧观察本发明的实施方式2的缠绕在定子芯22的卷线25的线圈端30的侧视图。
[0027]符号说明
[0028]I绝缘膜，2 PET膜，3 PPS膜，4压力容器，5试样，6制冷机油，7制冷剂，8试样容器，9刀片，10制冷循环装置，11制冷剂压缩机，12冷凝器，13节流装置，14蒸发器，15密闭容器，16压缩机构部，17电动机，19吸入消声器，20定子，21转子，22定子芯，23槽，24槽开口部，25卷线，26隔离件，27楔块，28槽绝缘套，29相间纸，30线圈端，41盖，42中空容器。
【具体实施方式】
[0029]实施方式I
[0030]对本发明的实施方式I的绝缘膜I的结构进行说明。图1是表示本实施方式I的绝缘膜I的示意截面图。应予说明，在包括图1的以下的附图中各构成部件的尺寸的关系和形状有时与实际不同。另外，在以下的说明中，将聚对苯二甲酸乙二醇酯膜称为“PET膜”，将聚苯硫醚膜称为“PPS膜”。
[0031 ]本实施方式I的绝缘膜I是具备PET膜2和配置于PET膜2的两面的2个PPS膜3的三层层叠膜。PET膜2具有随着温度上升低聚物成分的溶出量增加且因少量的水分而加速水解的特性。另外，PPS膜3具有耐热性高、耐水解性优异且伴随温度上升溶出的低聚物的溶出量少的特性。
[0032]本实施方式I的绝缘膜I因2个PPS膜3配置于PET膜2的两面，所以PET膜2与制冷剂或制冷机油接触的部分仅为PET膜2的周边部。因此，在本实施方式I中，能够使制冷机油或制冷剂与PET膜2接触的面积控制为极小，所以能够减少从PET膜2的低聚物的溶出量。
[0033]此外，2个PPS膜3在不使用粘接剂的情况下通过热层压来分别与PET膜2接合。因此，在本实施方式I中，能够避免粘接剂的溶出。
[0034]接下来，对本发明的实施方式I的绝缘膜I的制造方法进行说明。
[0035]首先，准备厚度为100?250μπι的I个PET膜2和厚度为10?20μπι的2个PPS膜3，对要接合的面实施电晕放电处理或等离子体放电处理等表面处理。其后，通过热层压处理，使PET膜2接合于2个PPS膜3之间，将绝缘膜I整体的厚度调整为120?350μπι左右。应予说明，热层压的温度例如设定为PET膜2的玻璃化转变温度以上且PET膜2的熔点以下的温度。
[0036]在本实施方式I中，通过将绝缘膜I整体的厚度调整为120?350μπι左右，能够达到与现有的用作绝缘部件的单体的PET膜同等程度的厚度，因此能够避免属于层叠膜的绝缘膜I的操作性的下降。
[0037]接下来，在以下的实施例1?4中说明本实施方式I的绝缘膜I的材料特性。
[0038](实施例1)
[0039]实施例1中，利用索氏抽提试验对本实施方式I的绝缘膜I在制冷机油和制冷剂中的低聚物抽提性进行评价。
[0040]在实施例1的索氏抽提试验中，使用本实施方式I的绝缘膜I的试验片、将PPS膜3配置于PET膜2的两面且将界面用环氧系粘接剂粘接而成的现有的绝缘膜(以下，称为“现有的绝缘膜”)以及仅由PET膜构成的现有的绝缘膜(以下，称为“现有的PET绝缘膜”)。将本实施方式I的绝缘膜I的试验片、现有的绝缘膜的试验片和现有的PET绝缘膜的试验片形成为长度100mm、宽度15mm的长条形。在索氏抽提试验中，分别将1g左右的试验片设置于索氏抽提器(JIS R-3503标准)的抽提部来实施试验。在实施例1的索氏抽提试验中使用氯仿作为溶剂，向索氏抽提器的烧瓶部注入100ml。其后，以氯仿的回流速度为每I小时4?6次的方式来调节油浴温度，回流20小时。其后，回收溶剂并干燥，以0.1mg为单位测定干燥后的残渣物的重量，即，在索氏抽提试验中抽提的粘接剂和低聚物的总重量。各个试验片中的抽提率是将残渣物的重量除以索氏抽提试验前的试验片的重量而算出的。
[0041]将索氏抽提试验的结果示于图2和图3。
[0042]图2是表示本实施方式I的实施例1的索氏抽提试验结果的棒状图表。将纵轴设为抽提率，单位设为重量％(^%)。横轴从左侧开始为现有的PET绝缘膜、现有的绝缘膜和本实施方式I的绝缘膜I。现有的PET绝缘膜的抽提率为0.144(wt% )、现有的绝缘膜的抽提率为0.211(wt%)，与此相对，本实施方式I的绝缘膜I的抽提率为0.045(wt%)。即，不使用粘接剂的本实施方式I的绝缘膜I与现有的PET绝缘膜和使用了粘接剂的现有的绝缘膜相比，抽提率小。
[0043]本实施方式I的绝缘膜I的抽提率比现有的PET绝缘膜的抽提率小。由于本实施方式I的绝缘膜I中用低聚物的抽提少的PPS膜3夹持PET膜2，所以抑制了从PET膜2的表面的低聚物的抽提。
[0044]另外，本实施方式I的绝缘膜I的抽提率比现有的绝缘膜的抽提率小是由于在现有的绝缘膜中有粘接剂的溶出。
[0045]图3是表示本实施方式I的实施例1的索氏抽提试验中的光谱分析结果的图。在图3中，将本实施方式I的绝缘膜I的索氏抽提试验中的抽提物通过傅立叶变换红外分光光度计(FT-1R)的分析结果与现有的绝缘膜、现有的PET绝缘膜和环氧系粘接剂的分析结果进行比较。在图3中，将纵轴设为抽提物的吸光度(a.u.)、横轴设为波数(cm—O。
[0046]从本实施方式I的绝缘膜I的抽提物可以看到推断为基于来自PET膜2的低聚物的1717、1265和1129cm—1附近的吸收峰。与此相对，从现有的绝缘膜可以看到推断为来自PET低聚物的1717、1265和1129cm—1附近的吸收峰。此外，从现有的绝缘膜可以看到推断为来自环氧系粘接剂成分的1512、1184、1022和830cm—1附近的吸收峰。
[0047]因此，由于在本实施方式I的绝缘膜I中未使用粘接剂，所以能够避免粘接剂溶出。
[0048](实施例2)
[0049]推断上述的实施例1中的来自本实施方式I的绝缘膜I的溶出量几乎都是绝缘膜I中的来自于PET膜2的溶出量。因此，在实施例2中，着眼于本实施方式I的绝缘膜I中的PET膜2，对多分散系数(Polydispersity)不同的2种PET膜2，定量评价试样的溶出率并进行比较。[ΟΟδΟ]在此，多分散系数是将由PET膜2的试样的分子量分布得到的重均分子量(Mw)除以数均分子量(Mn)而得的值，是成为向低分子量侧增进的指标的值。PET膜2的试样的分子量分布利用凝胶渗透色谱法(GPC)求得。即，在实施例2中，PET膜2的试样的多分散系数是利用凝胶渗透色谱法实验确定的指标值。
[0051 ] PET膜2的试样使用如下试样，即，用丙酮进行表面处理而除去表面的油，将表面处理后的试样在80°C?90°C下加热、搅拌而溶解于溶剂中，用膜过滤器(Η-13-5，孔径0.45μπι)过滤而得的试样。
[0052]以下示出实施例2的凝胶渗透色谱法中的分子量分布的测定条件。
[0053].装置:Waters公司制凝胶渗透色谱仪GPC 8
[0054]?检测器:Waters公司制示差折光检测器R1-71型(灵敏度:32)
[0055]?色谱柱:Tosoh公司制TSKgel G4000HXL,G3000HXL,G2000HXL
[0056]?溶剂:邻氯苯酚/氯仿
[0057].流速:0.8mL/min
[0058]?柱温:23 Γ
[0059]?注入量:0.200mL
[0060].分子量校准:单分散聚苯乙烯
[0061 ]在实施例2中，对由凝胶渗透色谱法测定的多分散系数为2.2的PET膜2的试样(以下，称为“试样A”)实施高压釜试验。另外，为了与试样A比较，对由凝胶渗透色谱法测定的多分散系数为2.7的PET膜的试样(以下，称为“试样B”)也实施高压釜试验。
[0062]图4是在本发明的实施方式I的高压釜试验中使用的压力容器4的示意图。高压釜试验是模拟制冷剂压缩机内部的高温高压环境而实施的试验。在高压釜试验中，使用具备在上方开口的中空容器42和使中空容器42密闭的盖41的压力容器4。在压力容器4的内部封入试样5(在实施例2中为试样A和试样B)、制冷机油6和制冷剂7，设为高温高压环境下，模拟制冷剂压缩机内部的高温高压环境。试样5可以收容于设置在中空容器42的内部的且在上方开口的试样容器8。在实施例2中，通过高压爸试验对多分散系数不同的试样A和试样B在制冷机油6和制冷剂7的溶出性进行定量评价。
[0063]将在PET膜2中使用了试样A的本实施方式I的绝缘膜I制备为使用了实施例1的氯仿的索氏抽提试验中的抽提率为0.1重量％以下。
[0064]在高压釜试验前，利用HPLC(高效液相色谱法)对试样A和试样B中含有的3?6聚体的低聚物的含量进行定量。将高压釜试验前的各个试样A和试样B中含有的低聚物的含量除以各个试样A和试样B的总重量计算得到的数值作为高压釜试验前的各个试样A和试样B中含有的低聚物的含有率。
[0065]在实施例2的高压釜试验中，使用醚油作为制冷机油6，使用R410A和R32这2种制冷剂作为制冷剂7。实施例2的高压釜试验的试验条件为温度140°C、334小时、压力50kgf/
Cm2G0
[0066]在高压釜试验后，利用HPLC(高效液相色谱法)对试样A和试样B中含有的3?6聚体的低聚物的含量进行定量。将高压釜试验后的各个试样A和试样B中含有的低聚物的含量除以各个试样A和试样B的总重量计算而得的数值作为高压釜试验后的各个试样A和试样B中含有的低聚物的含有率。从高压釜试验后的各个试样A和试样B中含有的低聚物的含有率减去高压釜试验前的各个试样A和试样B中含有的低聚物的含有率而得的值是在制冷机油6和制冷剂7中的低聚物的溶出率。
[0067]图5是表示本实施方式I的实施例2的高压釜试验的结果的棒状图表。使纵轴为低聚物的溶出率，将单位设为重量％(wt%)。横轴从左侧开始为在试样A中使用了 R410A而得的试样、在试样A中使用了 R32而得的试样、在试样B中使用了 R410A而得的试样和在试样B中使用了 R32而得的试样。
[0068]使用了 R410 A时的试样A的溶出率为0.19 %，使用了 R3 2时的试样A的溶出率为0.33%，使用了 R410A时的试样B的溶出率为0.27%，使用了 R32时的试样B的溶出率为0.41%。多分散系数2.7的试样B在使用了R410A和R32中任一者的情况下，与多分散系数2.2的试样A相比溶出率都变大2?3成左右。另外，R32在使用了试样A和试样B中的任一者的情况下，与R410A相比溶出率都变大。
[0069]用于与试样A的比较的试样B，在模拟了实机的制冷剂压缩机的内部的高压釜试验中，其结果与试样A相比，低聚物的溶出率变大。将多分散系数与试样B相比大的PET膜用于绝缘膜的情况下，在制冷剂压缩机中，低聚物的溶出量变大，制冷剂配管发生堵塞的可能性更高。因此，为了将低聚物的溶出量抑制为小于试样B的溶出量，将本实施方式I的绝缘膜I中的PET膜2的多分散系数调制为2.6以下。
[0070]本实施方式I的绝缘膜I通过使用由多分散系数为2.6以下的聚合物构成的PET膜2，能够抑制PET膜2的低聚物从绝缘膜I的端面溶出。
[0071](实施例3)
[0072]在实施例3中，通过拉伸试验对本实施方式I的绝缘膜I的高压釜试验后的强度进行评价。
[0073]在实施例3的高压釜试验中，与上述的实施例2同样地使用图4的压力容器4进行试验。在实施例3中，使用本实施方式I的绝缘膜I的试样5和现有的PET绝缘膜的试样5，试样5为3号哑铃型试验片(JISK-6251标准)。
[0074]在实施例3中，使用醚油作为制冷机油6。醚油在醚油(制冷机油6)的每单位体积的比表面积为0.26cm—1的条件下，在温度25°C且湿度50%的环境中放置24小时时的吸水率为
0.1?0.5重量％。在此，醚油的每单位体积的比表面积通过将醚油的大气接触面积除以醚油的体积而算出。在实施例3的高压釜试验中，将制冷机油6，即醚油的含水率制备为0.0重量％、0.1重量％、0.2重量％或0.3重量％。在实施例3的高压釜试验中，使用1?32作为制冷剂
7。实施例3的高压釜试验的试验条件为温度150°C、168小时、压力50kgf/cm2G。
[0075]在实施例3中，对高压釜试验前的各试样和高压釜试验后的各试样，以拉伸试验速度50mm/min、标线间距离30mm实施拉伸试验。对将高压爸试验前的各试样的强度设为100时的高压釜试验后的各试样的强度保持率进行比较、评价。
[0076]图6是表示本实施方式I的实施例3的拉伸试验的结果的图。将纵轴设为高压釜试验后的强度保持率(％)。将横轴设为制冷机油6的含水率(油中含水率)，将单位设为重量％
(Wt% ) O
[0077]如图6所示，现有的PET绝缘膜的强度保持率在使用0.2重量％以上的含水率的制冷机油6的情况下劣化至80 %以下。与此相对，本实施方式I的绝缘膜I即使在使用了0.3重量％的含水率的制冷机油6的情况下，也具有80%以上的强度保持率。
[0078]如上所述，根据本实施方式I的绝缘膜I，即使将含水性高的醚油等用于制冷机油6，也能够抑制由水解所致的绝缘膜I的强度劣化。因此，根据本实施方式I，提高绝缘膜I的可靠性和耐久性，能够长期使用。
[0079](实施例4)
[0080]在实施例4中，对本实施方式I的在绝缘膜I的界面上的剥离强度进行评价。图7是示意表示本实施方式I的实施例4的剥离强度测定方法的图。
[0081]剥离强度的测定使用本实施方式I的绝缘膜I和将界面用环氧系粘接剂粘接而成的现有的绝缘膜。
[0082]在剥离强度的测定中，使用SAICAS装置(DAIPLA.WINTES公司制)。用锐利的刀片9从绝缘膜I的表面，即，PPS膜3的外表面(符号(A))朝向PET膜2与PPS膜3之间的层叠边界面倾斜地切出切槽(符号(B))进行切削。刀片9在到达PET膜2与PPS膜3之间的层叠边界面后，从层叠边界面沿水平方向切出切槽(符号(C))。通过将从层叠边界面沿水平方向切出切槽时所需的力除以刀片9的刀片宽度而求得界面剥离强度。
[0083]图8是表示本实施方式I的实施例4的剥离强度测定结果的表。在现有的绝缘膜中剥离强度为2.33 (kN/m)，与此相对，在本实施方式I的绝缘膜I中剥离强度为2.73，变大至现有的绝缘膜的1.2倍左右。
[0084]在现有的绝缘膜中，在使用绝缘膜时，有时在界面部分产生剥离部分。另外，一直以来，提出了通过在绝缘膜中使用聚萘二甲酸乙二醇酯膜来提高耐热温度，抑制低聚物抽提量。然而，聚萘二甲酸乙二醇酯膜存在加工性差且绝缘膜产生裂纹的不良情况。
[0085]与此相对，由于在本实施方式I的绝缘膜I中与现有的绝缘膜相比更稳固地密合，因此提高加工性，能够改善成品率。
[0086]实施方式2.
[0087]对本发明的实施方式2的制冷循环装置10、制冷剂压缩机11和电动机17的结构进行说明。图9是表示本实施方式2的制冷循环装置10的示意的制冷剂回路图。图9中记载的箭头表示制冷剂的流动方向。
[0088]制冷循环装置10将制冷剂压缩机11、冷凝器12、节流装置13(减压装置)和蒸发器14串联地用制冷剂配管连接而构成制冷剂循环回路。在制冷循环装置10中，从制冷剂压缩机11排出的高温高压的气体制冷剂流入至冷凝器12。在冷凝器12中，内部流通的制冷剂与外部介质(例如，空气)进行热交换，制冷剂的冷凝热放热至外部介质。由此，流入到冷凝器12的制冷剂进行冷凝而成为高压的液体制冷剂。高压的液体制冷剂在节流装置13内减压成为低压的二相制冷剂。已通过节流装置13的低压的二相制冷剂流入到蒸发器14。在蒸发器14中，内部流通的制冷剂与外部介质(例如，空气)进行热交换，从外部介质吸热制冷剂的蒸发热。由此，流入到蒸发器14的制冷剂蒸发成为低压的气体制冷剂或干燥度高的低压的二相制冷剂。已通过蒸发器14的低压的气体制冷剂或干燥度高的低压的二相制冷剂被吸入到制冷剂压缩机11进行压缩而成为高温高压的气体制冷剂。在制冷循环装置10中，重复以上循环。
[0089]图10是示意地表示本实施方式2的制冷剂压缩机11内部结构的截面图。在制冷剂压缩机11的密闭容器15的内部，具备:将已吸入的低压制冷剂压缩，作为高压制冷剂而排出的压缩机构部16和驱动压缩机构部16的电动机17。另外，在密闭容器15的内部的底部存积制冷机油6。另外，制冷剂压缩机11的吸入侧具备吸入消声器19。
[0090]图11是示意地表示本实施方式2的电动机17的内部结构的截面图。图11相当于图10的制冷剂压缩机11中的电动机17的水平方向的截面图。电动机17具备:定子20和可旋转地配置于定子20的内周侧的转子21。定子20具有:定子芯22和环状地配置于定子芯22的内周侧的多个槽23。
[0091]图12是示意地表示本实施方式2的电动机17的槽23的结构的放大图。将槽23配置为槽开口部24朝向转子21的中心方向。在槽23的内部，卷绕于定子芯22的多个卷线25被隔离件26分割成2相而收容，且各相的多个卷线25相互绝缘。为了避免位于槽开口部24—侧的相的卷线25从槽开口部24脱离，在槽开口部24配置楔块27。利用楔块27，使位于槽开口部24一侧的相的卷线25与转子21和定子芯22绝缘。进一步，沿槽23的周边部配置槽绝缘套28，将定子芯22与多个卷线25绝缘。
[0092]图13是从槽23—侧观察本实施方式2的缠绕在定子芯22的卷线25的线圈端30的示意侧视图。线圈端30是位于定子20的各槽23之间的卷线25的桥接部。在线圈端30中，多个卷线25配置在定子芯22之上，被相间纸29分割成3相(例如，U相、V相和W相)。利用相间纸29，使3相的多个卷线25在各相间相互绝缘。另外，相间纸29的一端固定于定子芯22的内部。
[0093]在本实施方式2中，上述的实施方式I的绝缘膜I成为隔离件26、楔块27、槽单元28和相间纸29的材料。
[0094]以往，在制冷剂压缩机11的电动机17中，一直主要使用具有酯键的PET膜作为绝缘膜。另一方面，近年来，从防止地球温变暖的观点考虑，提出了使用R32作为制冷剂的制冷剂压缩机11。
[0095]然而，使用R32作为制冷剂的情况下，在制冷剂物性方面，与现有的R410A相比制冷剂压缩机11的排出温度上升。由于排出温度上升且制冷剂回路中含有少量水分，使聚酯系绝缘膜的PET膜的水解加速，因此有可能使PET膜的强度保持率降低而使绝缘的可靠性降低。
[0096]另外，由于制冷剂压缩机11的排出温度上升，PET膜的内部含有的低聚物成分等的溶出量增加。因已溶出的低聚物成分在制冷循环装置10的节流装置13等低温位置析出，所以毛细管等制冷循环装置10的节流部分有可能因析出了的低聚物成分而堵塞。
[0097]作为水解性优异、低聚物溶出少、耐热性高的绝缘膜，提出了在PET膜的两面配置PPS膜，并将界面用粘接剂等粘接剂粘接而层叠所得的绝缘膜。然而，在绝缘膜中使用粘接剂，因此存在因粘接剂的溶出而在制冷剂配管内生成析出物的问题。
[0098]对此，在本实施方式2中，上述的实施方式I的绝缘膜I以形成隔离件26、相间纸29而降各相的卷线25之间进行分割的方式被配置。另外，绝缘膜I作为楔块27而配置于槽开口部24。进一步，将绝缘膜I作为槽单元28配置于定子芯22与卷线25之间。
[0099]如上述的实施方式I中所述，以使上述的实施方式I的绝缘膜I的整体的厚度调整为120?350μπι左右，能够成为与现有的PET膜几乎同等程度的厚度。因此，在本实施方式2的电动机17中，能够避免卷线25的卷绕密度的减少。
[0100]另外，如上述的实施方式I的实施例1中所述，因为上述的实施方式I的绝缘膜I不使用粘接剂，所以能够避免粘接剂溶出。因此，在本实施方式2的制冷剂压缩机11中，能够减少制冷剂回路的节流部分(例如，毛细管等)堵塞的可能性，能够提高电动机17、制冷剂压缩机11和制冷循环装置10的长期可靠性。
[0101]另外，如上述的实施方式I的实施例2中所述，上述的实施方式I的绝缘膜I通过由PET膜2的多分散系数为2.6以下的聚合物构成，因此能够抑制PET膜2的低聚物从绝缘膜I的端面溶出。因此，在本实施方式2的制冷剂压缩机11中，能够进一步减少制冷剂回路的节流部分堵塞的可能性，能够提高电动机17、制冷剂压缩机11和制冷循环装置10的长期可靠性。
[0102]另外，如上述的实施方式I的实施例3中所述，上述的实施方式I的绝缘膜I能够抑制由水解所致的绝缘膜I的强度劣化。因此，本实施方式2的制冷剂压缩机11即使在制冷剂回路内利用容易含有水分的原有的配管的情况下也能够使用。
[0103]此外，即使在使用容易含有水分的制冷机油6的情况下，通过在电动机17中使用上述的实施方式I的绝缘膜I，也能够提高制冷剂压缩机11和制冷循环装置10的可靠性和长期耐久性。例如，容易含有水分的制冷机油6是指在制冷机油6的每单位体积的比表面积为0.26cm—1的条件下，温度25°C且湿度50%的环境中放置24小时时的吸水率为0.1?0.5重量% O在此，制冷机油6的每单位体积的比表面积通过将制冷机油6的大气接触面积除以制冷机油6的体积而算出。
[0104]另外，如上述的实施方式I的实施例4中所述，上述的实施方式I的绝缘膜I与现有的绝缘膜相比更稳固地密合。因此，在本实施方式2的电动机17中使用绝缘膜I时的绝缘膜I的切断、加压、弯曲、向槽23的插入等制造工序中，能够防止层叠边界面的剥离，因此能够提尚成品率。
[0105]其他实施方式.
[0106]可以不限于上述的实施方式而进行各种变形。例如，上述的实施方式2的制冷剂压缩机11不限于仅为旋转式压缩机，还可以是使用氢氟烃(HFC)系制冷剂的往返式压缩机或涡旋式压缩机。
[0107]另外，上述的实施方式2的制冷循环装置10不限于仅为空调装置，还可以用作冰箱、自动贩卖机、除湿器、干燥机、热水器等。
[0108]另外，上述的实施方式可以相互组合来使用。
【主权项】
1.一种绝缘膜，具备: 聚对苯二甲酸乙二醇酯膜、和 配置于所述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜的两面的2个聚苯硫醚膜， 其中，所述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜含有在用凝胶渗透色谱法测定的分子量分布中每数均分子量的重均分子量为2.6以下的聚合物， 所述2个聚苯硫醚膜不使用粘接剂地分别接合于所述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜。2.—种绝缘膜，具备: 聚对苯二甲酸乙二醇酯膜、和 配置于所述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜的两面的2个聚苯硫醚膜， 其中，所述2个聚苯硫醚膜不使用粘接剂地分别接合于所述聚对苯二甲酸乙二醇酯膜， 并且，使用氯仿的索氏抽提试验中的抽提率为0.1重量％以下。3.根据权利要求1或2所述的绝缘膜，其中，使用R32作为制冷剂，使用含水率为0.3重量％的醚油作为制冷机油，并且，进行150°C、168小时的高压釜试验后的强度保持率为80%以上。4.根据权利要求3所述的绝缘膜，其中，所述高压釜试验中使用的所述制冷机油在所述制冷机油的每单位体积的比表面积为0.26cm—1的条件下，在温度25°C且湿度50%的环境中放置24小时时的吸水率为0.1?0.5重量％。5.—种电动机，在定子中具备权利要求1?4中任一项所述的绝缘膜。6.—种制冷剂压缩机，具备权利要求5所述的电动机。7.—种制冷循环装置，具备权利要求6所述的制冷剂压缩机。
【文档编号】H02K3/487GK105936170SQ201610118000
【公开日】2016年9月14日
【申请日】2016年3月2日
【发明人】平川宽, 松永训明
【申请人】三菱电机株式会社