本发明涉及一种壁板的制备方法，具体讲设一种壁板的制备方法。
背景技术：
合金由于具有优良的综合性能而在航空航天领域得到广泛的应用。例如铝中加入1wt％的锂，密度可降低5％，弹性模量提高6％，这是添加其他轻金属元素如铍、镁所不及的。而且，铝锂合金具有高的比强度和比刚度、高弹性模量等特点，用其代替常规的高强度铝合金可使结构质量减轻10％～20％，刚度提高15％～20％。
虽然铝锂合金具有优异的抗疲劳性，但尚不能满足飞行器壁板强度的需要。因此需要提供一种在提高韧性的同时强度也能满足现有技术需要的技术方案。
技术实现要素：
本发明提供了一种在提高韧性的同时强度也能满足现有技术需要的技术方案，本发明的目的是通过以下技术方案实现的：
一种飞行器壁板的制备方法，该方法包括
1)将纯al在680℃-780℃下的电阻炉中熔炼；
2)690℃-740℃下加入：
以20％-50％构成的al-cu中间合金、以20-50％构成的al-mn中间合金、以25-45％构成的al-zr中间合金和以25-45％构成的al-ti中间合金
3)搅拌、除气、扒渣；
4)1x10-2pa～1x10-3pa真空度和纯度为99.95～99.99％的氩气气氛保护和搅拌下加入纯li：1.70-1.90，静置1h-2h，半连续铸造铸锭；
其改进之处在于制得的所述壁板含按质量百分比计的下述组份：li：0.7-1.2；cu：2.2～2.8；mg：0.8-1.2；mn：0.20-0.60；zr：0.06-0.18；ti：≤0.15；be：0.00005-0.00015；平衡量为al。
本发明提供的第一优选方案中，li：0.90。
本发明提供的第二优选方案中，cu：2.80。
本发明提供的第三优选方案中，mg：0.80。
本发明提供的第四优选方案中，mn：0.40。
本发明提供的第五优选方案中，zr：0.16。
本发明提供的第六优选方案中，ti：0.05。
本发明提供的第七优选方案中，be：0.0001。
本发明提供的第八优选方案中，在加热炉内对铸锭进行三级均匀化处理，第一级温度为350℃～420℃，保温时间4～6h；第二级温度为450℃～480℃，保温时间8～12h；第三级温度为500℃～530℃，保温时间24～36h。均匀化后的铸锭扒渣后的热轧制包括,将扒渣后的铸锭加热至520℃～530℃，保温1～2h；轧前、轧制过程中和轧制结束后铸锭的温度分别为≥470℃、≥380℃和需≥365℃，轧制变形次数≤20次以确保轧制加工工艺的有效性。
本发明提供的第九优选方案中，所述预拉伸的板材的固溶处理包括：于528℃～532℃下对板材进行预拉伸至2.5％～5％的形量，于60℃～80℃下进行6～12h低温预时效，水淬，预拉伸至1％～3％的变形量；120℃～125℃人工时效10～12h,再于160℃～165℃下人工时效28～40h。
和最接近的现有技术相比，本发明提供的技术方案具有以下有益效果：
本发明提供的技术方案中，在121℃下进行12h一级时效后，合金硬度由48hrb增至79hrb，152℃下继续进行二级时效38h后合金硬度高达89.6hrb。在一级时效和二级时效过程中合金硬度增幅各占整体增幅的50％。在121℃下时效12h后，合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为453mpa、382mpa和12.5％。在152℃下时效38h后，达到峰时效，合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为583mpa、524mpa和9.8％。
附图说明
图1为二级时效硬化曲线。
具体实施方式
下面用实施例对本发明提供的技术方案做具体详细说明，另有说明除外，本发明的百分比均以质量百分比计。
实施例1
1)铸锭：在690℃的电阻炉中加入纯al熔炼，待熔融后在720℃下加入以20％cu构成的al-cu中间合金、以20％al构成的al-mn中间合金、以25％zr构成的al-zr中间合金、以25％ti构成的al-ti中间合金；搅拌、除气和扒渣。随后，在1x10-3pa真空度和纯度在99.99％的氩气气氛保护下边搅拌边加入0.90％的li。该合金含：0.90％的li、2.74％的cu、0.80％的mg、0.40％的mn、0.16％的zr，0.05％的ti、0.0001％的be。静置1h，半连续铸造铸锭。
2)均匀化处理：对制得的铸锭进行三级均匀化处理。第一级温度为350℃，保温时间为4h；第二级温度为450℃，保温时间为8h；第三级温度为500℃，保温时间为24h。
3)热轧制：铸锭经均匀化后，扒渣后在520℃下保温1h后进行热轧制，铸锭在轧制前的温度为470℃；轧制过程中的温度为380℃；轧制结束后的温度为365℃。为了确保轧制加工工艺的有效性，轧制变形次数≤20次。
4)固溶处理：在528℃下对板材进行预拉伸至3％的变形量，于60℃下进行6h的低温预时效，水淬后预拉伸至1％的变形量；120℃下人工时效10h；再于160℃下人工时效28h。所得到板材的力学性能见表1。
实施例2
1)铸锭：在700℃的电阻炉中加入纯al熔炼，待熔融后加入以30％cu构成的al-cu中间合金、以30％al构成的al-mn中间合金、以35％zr构成的al-zr中间合金、以35％ti构成的al-ti中间合金；搅拌、除气和扒渣。随后，在1x10-3pa真空度和纯度在99.99％的氩气气氛保护下边搅拌边加入1.0％的li。该合金含：1.0％的li、2.78％的cu、0.90％的mg、0.40％的mn、0.10％的zr，0.05％的ti、0.0001％的be。静置1h，半连续铸造铸锭。
2)均匀化处理：对制得的铸锭进行三级均匀化处理。第一级温度为370℃，保温时间为4h；第二级温度为460℃，保温时间为12h；第三级温度为530℃，保温时间为33h。
3)热轧制：铸锭经均匀化后，扒渣后在520℃下保温1.5h后进行热轧制，铸锭在轧制前的温度为480℃；轧制过程中的温度为390℃；轧制结束后的温度为370℃。为了确保轧制加工工艺的有效性，轧制变形次数≤20次。
4)固溶处理：在532℃下对板材进行预拉伸至4％的变形量，于80℃下进行12h的低温预时效，水淬后预拉伸至2％的变形量；122℃下人工时效11h；再于162℃下人工时效38h。所得到板材的力学性能见表1。
实施例3
1)铸锭：在720℃的电阻炉中加入纯al熔炼，待熔融后加入以50％cu构成的al-cu中间合金、以50％al构成的al-mn中间合金、以45％zr构成的al-zr中间合金、以45％ti构成的al-ti中间合金；搅拌、除气和扒渣。随后，在1x10-3pa真空度和纯度在99.99％的氩气气氛保护下边搅拌边加入1.10％的li。该合金含：1.10％的li、2.69％的cu、1.0％的mg、0.40％的mn、0.16％的zr，0.05％的ti、0.0001％的be。静置1h，半连续铸造铸锭。
2)均匀化处理：对制得的铸锭进行三级均匀化处理。第一级温度为420℃，保温时间为6h；第二级温度为480℃，保温时间为12h；第三级温度为530℃，保温时间为36h。
3)热轧制：铸锭经均匀化后，扒渣后在530℃下保温2h后进行热轧制，铸锭在轧制前的温度为490℃；轧制过程中的温度为400℃；轧制结束后的温度为375℃。为了确保轧制加工工艺的有效性，轧制变形次数≤20次。
4)固溶处理：在532℃下对板材进行预拉伸至4％的变形量，于70℃下进行12h的低温预时效，水淬后预拉伸至3％的变形量；125℃下人工时效12h；再于165℃下人工时效36h。所得到板材的力学性能见表1。
本发明提供的技术方案的在两级时效处理后的板材的硬度示于硬度(hrb)～失效时间(h)图1中，如图所示在121℃下进行12h一级时效后，合金硬度由48hrb增至79hrb，152℃下继续进行二级时效38h后合金硬度高达89.6hrb。
表1本发明提供的技术方案的力学性能数据
最后应该说明的是：所描述的实施例仅是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例，基于本申请中的实施例，本领域技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其它实施例，都属于本申请保护的范围。