本申请根据35U.S.C§119要求以下优先权：2016年5月20日提交的美国临时专利申请No.62/339,145，2016年1月21日提交的美国临时专利申请No.62/281,301和2015年7月10日提交的美国临时专利申请No.62/190,828，上述文献的全部内容作为参考援引入本实用新型。
技术领域
本实用新型的原理和实施例一般涉及冷成形复杂弯曲层压制品和冷成形此类层压制品的方法。
背景技术：
弯曲层压制品在汽车玻璃和建筑玻璃窗等领域得到广泛应用。对于这些应用，根据开口的结构和尺寸、汽车风格或建筑美学，玻璃板被精准地弯曲成预定形状和/或曲率。这种弯曲层压制品可以通过将平板玻璃加热到合适的成形温度，对平板玻璃施加力使其变形，然后将两片弯曲玻璃板层压在一起来制造。这一过程通常被称为“热弯”过程。在一些已知的例子中，玻璃可在加热炉中被加热，并且当玻璃板仍处于高温状态(达到或者接近玻璃的软化点温度)时，在加热炉中成形。弯曲玻璃板也可以在加热炉中将玻璃板初始加热到达到或者接近玻璃软化点温度的合适温度，然后将玻璃板移到位于加热炉外面的玻璃弯曲装置来进行。经历此类弯曲操作的玻璃板通常具有2.5mm，3mm，或更大的厚度。
弯曲层压制品通常必须满足严格地光学要求，以及门或窗的可视区必须不存在能够干扰通过弯曲层压制品清楚视野的表面缺陷和光学畸变。在弯曲操作过程中没有达到合适温度的玻璃可能表现出光学畸变，例如辊波(光学辊畸变)和/或离散斑点和/或缺陷，它们会使弯曲玻璃板不适于预定目的。
现存的成形复杂弯曲层压制品的方法目前要求在达到或接近玻璃软化点加热和弯曲两块玻璃板，进而形成单个层压制品，和/或通常使用非常厚的玻璃板促进弯曲操作，导致层压制品具有更大的总重量。另外，当两块玻璃板要求不同的成形条件或工艺(例如，由于具有不同的软化点和/或厚度)，这两块玻璃板通常分别成形然后结合，这经常导致形状不匹配以及不必要的加工步骤和成本。因此，这种方法要求复杂的加工过程，使得制造时间更长、成本更高。
汽车玻璃和建筑应用对复杂弯曲层压制品的需求日益增加，要求比目前可用的层压制品更薄。因此，有必要生产一种使用较少的加工步骤成形和层压的、具有更高的外形匹配精度的层压制品。
技术实现要素：
本实用新型的第一个方面涉及一种具有复杂弯曲形状的层压制品。在一个或多个实施方式中，通过将平坦基板层压成弯曲基板来冷成形层压制品。如在本文中所使用的，“冷成形”是指在合适地低于任一基板的软化温度的温度下进行的层压制品成形过程。根据一个或者多个实施方式，在低于任一基板的软化温度至少200℃的温度下冷成形层压制品。在一些实施方式中，所述冷成形的、复杂弯曲层压制品包括一个薄基板(例如，厚度小于约1mm)，使得层压制品具有降低的重量。根据一个或多个实施方式描述的层压制品，具有所需的复杂弯曲形状，不具有在已知的复杂弯曲玻璃(通常使用热弯加工成形)中经常发现的光学缺陷和畸变。
在一个实施方式中，层压制品包括：一个第一复杂弯曲玻璃基板，其具有第一表面的、与第一表面相对的第二表面，和其间的第一厚度；一个第二复杂弯曲玻璃基板，其具有第三表面的、与第三表面相对的第四表面，和其间的第二厚度；和附在第二和第三表面上的聚合物中间层。
在一个或多个实施方式中，第一复杂弯曲玻璃基板和第二复杂弯曲玻璃基板中的一个或两个具有约0.1mm-约1mm或约0.2mm-0.7mm的厚度。具体地，在一个或多个实施方式中，第二复杂弯曲玻璃基板的厚度比第一复杂弯曲玻璃基板小。在一个或多个实施方式中，第三和第四表面分别具有压缩应力值，致使第四表面的压缩应力值比第三表面的压缩应力值大。在一个或多个实施方式中，第一和第三表面用于形成凸表面，第二和第四表面用于形成凹表面。本实用新型还涉及一种交通工具，包括：车身；位于车身中的开口；以及安装在开口中的所述层压制品。
本实用新型的另一方面涉及一种形成层压制品的方法。在一个实施方式中，一种制备复杂弯曲层压制品的方法，包括：在一个复杂弯曲基板和一个平坦的、强化玻璃基板之间放置一个粘结层，以形成一个叠层；在叠层上施加压力，朝着压向复杂弯曲基板的粘结层按压强化玻璃基板；和将复杂弯曲基板，粘结层，和复杂弯曲强化玻璃基板加热至400℃以下，形成复杂弯曲层压制品，其中强化玻璃基板与复杂弯曲基板形状相符。
本文所述的方法无需对两块基板进行加热和弯曲，通过避免对两块基板的加热和弯曲操作降低了制造时间和成本。在一个或多个实施方式中，所述方法包括对一个基板进行化学强化，热强化，机械强化或它们的组合。
在另一个实施方式中，一种生产复杂弯曲层压制品的方法，包括：形成具有两个主表面和其间的一定厚度的第一玻璃基板，以具有沿着两个轴的曲率，并提供一个复杂弯曲玻璃基板；将具有粘结层的复杂弯曲玻璃基板和第二玻璃基板层叠，使得粘结层位于复杂弯曲玻璃基板和第二玻璃基板之间。在一个或多个实施方式中，第二玻璃基板具有两个主表面和其间的一定厚度，以具有沿着两个轴的曲率，其中第二玻璃基板的曲率与第一玻璃基板的曲率不匹配。在一个或多个实施方式中，所述方法包括在室温下对所述叠层施加压力，成形第二玻璃基板使其与复杂弯曲玻璃基板的曲率相符，进而形成复杂弯曲层压制品。
在接下来的具体实施方式中将阐述附加特征，在某种程度上是对本领域技术人员将是显而易见的或通过本文所述的实施方式能被确认的，包括接下来的具体实施方式，权利要求和附图。
应当理解的是，前面的概括描述和接下来的详细描述具体实施方式均只是示例，旨在提供概览或框架以理解权利要求的实质和特征。包括的附图提供进一步的理解，被引入并作为本说明书的一部分。附图解释了一个或多个实施方式，和说明书一起用于解释不同实施方式的原理和操作。
附图说明
图1表示一个层压制品的示例性实施方式的横截面图；
图2表示成形前的平坦玻璃基板，弯曲玻璃基板和插入膜层的示例性实施方式的横截面图；
图3是表示根据本实用新型一个实施方式的层压制品的层压形状的图。
具体实施方式
现在将对各个实施方式将做具体说明，其示例在附图中被示出。
贯穿本说明书的“一个实施方式”、“某些实施方式”、“各个实施方式”、“一个或多个实施方式”或者“实施方式”是指实施方式中所述的某一特定特征、结构、材料或特性，其至少包含在本实用新型的一个实施方式中。因此，在整个说明书不同地方的“在一个或多个实施方式中”、“在某些实施方式中”、“在各个实施方式中”、“在一个实施方式中”或者“在实施方式中”等短语的出现并不是指本实用新型的同一个实施方式。另外，在一个或多个实施方式中，所述特定特征、结构、材料或特性可以通过任何合适的方式结合。
汽车和建筑应用经常要求轻量而机械强度高的具有多种用途的层压制品。在汽车领域，具有降低车辆重量从而提高燃油效率的需求。降低车辆重量的一个方式就是减少层压制品和/或层压制品用基板的厚度。同样存在对满足审美要求的具有日益复杂弯曲形状的层压制品的需求。例如，在汽车领域，挡风玻璃，背光灯，天窗，固定式车顶面板，和侧边灯是利用具有复杂弯曲形状的层压制品。在建筑领域，此类复杂弯曲层压制品可在各种内部和外部应用场合得到使用(例如墙体、台面、器具、组合家具等)。
无机材料的弯曲要求经常限制弯曲层压制品中使用的板层厚度。已经发现厚度为约1.5或1.4mm或更小的薄玻璃基板冷却太快以致不能通过合理地使用已知的热弯方法弯曲和成形，这将会导致不可接受的缺陷或在热弯操作过程中层压制品破裂。另外，如果加热到较高的温度来抵消这种冷却，具有1.5mm或者更小厚度的薄玻璃基板更易于变形。当玻璃边缘没有被辊弯曲装置支撑时，每一个玻璃基板的前端和后端形成了一个悬臂。当加热到高于一个特定的温度，玻璃基板(不考虑厚度)会在其自身悬臂重量的负荷下下垂；然而对于更薄的和加热到更高温度的基板，此类下垂更大。此类下垂也会发生在横跨支撑辊之间的基板未支撑部分。这些问题的一个或多个在本文不同实施方式中将得到解决。
本实用新型的第一方面涉及一种具有复杂弯曲形状的冷成形层压制品。在一个或多个实施方式中，可以通过一个具有复杂弯曲形状的第一基板和具有平整或平坦形状的第二基板获得层压制品。如在本文所使用的，“平整”和“平坦”可互换使用，当一个平坦基板冷成形为另一个基板(即曲率半径大于或等于约3m，大于或等于约4m，或大于或等于约5m)或仅沿着一个轴的曲率(具有任意值)时，其表示一个具有比由于曲率不匹配能引起层叠缺陷的曲率小的曲率的形状。当置于表面上时，平坦基板具有前述形状。本文中使用的“复杂弯曲”和“复杂弯曲的”表示具有沿着两个互不相同的正交的轴的曲率的非平坦形状。复杂弯曲形状的例子包括具有简单的或复合弧形(curve)，也指不可展开的(non-developable)形状，包括但不限于球面，非球面，和超环面的(toroidal)。根据实施方式的复杂弯曲层压制品也可包括此类表面的片段(segment)或部分，或者由此类曲线和表面的组合构成。在一个或多个实施方式中，层压制品可以包括一个包含一个主半径和横向曲率的复合曲线。根据一个或多个实施方式的复杂弯曲层压制品可在两个独立的方向具有不同的曲率半径。根据一个或多个实施方式，复杂弯曲层压制品的特点在于具有“交叉曲率”，其中层压制品沿着一个平行于指定维度(dimension)的轴(即第一轴)被弯曲，还沿着垂直于相同的维度的轴(即第二轴)被弯曲。当一个显著地最小半径和一个显著地交叉曲率和/或弯曲深度组合时，层压制品的曲率甚至可以更复杂。一些层压制品也可包括沿着不互相垂直的轴弯曲。作为一个非限制性的例子，复杂弯曲层压制品可具有长和宽尺寸为0.5m×1.0m，沿着短轴的曲率半径为2-2.5m，沿着长轴的曲率半径为4-5m。在一个或多个实施方式中，所述复杂弯曲层压制品沿着至少一个轴可具有5m或更小的曲率半径。在一个或多个实施方式中，所述复杂弯曲层压制品沿着至少第一轴和沿着垂直于所述第一轴的第二轴可具有5m或更小的曲率半径。在一个或多个实施方式中，所述复杂弯曲层压制品沿着至少第一轴和沿着不垂直于所述第一轴的第二轴可具有5m或更小的曲率半径。
图1表示的一个实施方式为：层压制品100包括第一玻璃基板110，其具有复杂弯曲形状和与由第二表面114提供的至少一个凹表面相对的由第一表面112提供的至少一个凸表面，其间具有一定厚度。层压制品还包括经冷成形和复杂弯曲的第二玻璃基板130。第二玻璃基板130包括至少一个由第三表面132提供的凸表面，第三表面132与由第四表面134提供的至少一个凹表面相对，其间具有一定的厚度。如图1所示，在第一玻璃基板110和第二玻璃基板130之间可放置一个中间层120。在一个或多个实施方式中，所述中间层120附在层压制品的至少第二表面114和第三表面132上。如在本文中所使用的，术语“凸表面”表示如图1中附图标记112和132所示朝外弯曲或扭曲。术语“凹表面”表示朝如图1中附图标记114，134所示朝内弯曲或扭曲。
在一个或多个实施方式中，冷成形之前，第三表面132和第四表面134各自的压缩应力基本相等。在一些第二基板130未经强化(如本文所定义的)的实施方式中，冷成形之前，第三表面132和第四表面134表现出无明显的压缩应力。在一些第二基板130经强化(如本文所定义的)的实施方式中，冷成形之前，第三表面132和第四表面134表现出相对彼此相等的压缩应力。在一个或多个实施方式中，冷成形之后，第四表面134上的压缩应力增大(即第四表面134上的压缩应力在冷成形后比冷成形前大)。不受理论的约束，冷成形过程增加要成形的基板(即第二基板)的压缩应力，用来补偿弯曲和/或成形操作过程中赋予的拉伸应力。在一个或多个实施方式中，冷成形过程导致基板的第三表面(即第三表面132)经受拉伸应力，而基板的第四表面(即第四表面134)经受压缩应力。
当使用强化第二玻璃基板130时，第二基板的第三和第四表面(132，134)已经经受压缩应力，因此第三表面132能够经受更大的拉伸应力。这使得经强化第二玻璃基板能够适应更紧密弯曲的表面。因此，如图1所示的层压制品，在形成层压制品100之后，第三表面132具有比第四表面134小的压缩应力。换言之，第四表面134具有比第三表面132大的压缩应力。
在一个或多个实施方式中，第四表面134增加的压缩应力(相对于第三表面)使层压制品形成之后暴露的第四表面134具有更大的强度。
在一个或多个实施方式中，第二基板130的厚度比第一玻璃基板110小。厚度的差异意味着第二玻璃基板130可以产生较小的力，与第一玻璃基板110的形状更灵活地配合。此外，一个较薄的第二玻璃基板130能更易于变形以补偿由第一基板110导致的形状错配和间隙。在一个或多个实施方式中，一个薄且经强化第二玻璃基板表现出更大的挠性，尤其是在冷成形过程中。
在一个或多个实施方式中，第二玻璃基板130与第一玻璃基板110一致，在填充了中间层的第二表面114和第三表面132之间提供一个基本一致的间距。
在一个或多个实施方式中，层压制品100的厚度可为6.85mm或者更小，或5.85mm或更小，其中层压制品100的厚度包括第一基板110、第二基板130和中间层120的厚度之和。在不同的实施方式中，层压制品100可具有如下范围内的厚度：约1.8mm到约6.85mm，或者1.8mm到5.85mm，或者1.8mm到5.0mm，或者2.1mm到6.85mm，或者2.1mm到5.85mm，或者2.1mm到5.0mm，或者2.4mm到6.85mm，或者2.4mm到5.85mm，或者2.4mm到5.0mm，或者3.4mm到6.85mm，或者3.4mm到5.85mm，或者3.4mm到5.0mm。
在一个或多个实施方式中，层压制品100的曲率半径小于1000mm，或者小于750mm，或者小于500mm，或者小于300mm。层压制品，第一基板和/或第二基板基本没有褶皱。
在一个或多个实施方式中，第二基板130与第一基板相比较薄。换言之，第一基板110的厚度比第二基板130大。在一个或多个实施方式中，第一基板110的厚度可以是第二基板130厚度的两倍多。在一个或多个实施方式中，第一基板110的厚度可以是第二基板130厚度的约1.5-2.5倍。
在一个或多个实施方式中，第一基板110和第二基板130可具有相同的厚度，其中第一基板比第二基板更坚硬或具有更大的硬度，在一个十分特定的实施方式中，第一基板和第二基板均具有0.2mm-0.7mm范围内的厚度。
在一个或多个特定实施方式中，第二基板130的厚度为0.8mm或更小。在不同的实施方式中，第二基板130可具有如下范围内的厚度：约0.1mm到约1.4mm，或约0.2mm到约1.4mm，或约0.3mm到1.4mm，或约0.4mm到约1.4mm，或约0.5mm到约1.4mm，或约0.1mm到约1mm，或约0.2mm到约1mm，或约0.1mm到0.7mm，或约0.2mm到约0.7mm，或约0.3mm到约0.7mm，或约0.4mm到约0.7mm，或约0.2mm到约0.6mm，或约0.3mm到约0.6mm，或约0.4mm到约0.6mm，或约0.2mm到约0.5mm，或约0.3mm到约0.5mm，或约0.2mm到约0.4mm。
在一个或多个实施方式中，第一基板110的厚度比第二基板130的厚度大。在一个或多个实施方式中，第一基板110的厚度为4.0mm或更小，或者3.85mm或更小。在不同的实施方式中，第一基板可具有如下范围内的厚度：约1.4mm到约3.85mm，或约1.4mm到约3.5mm，或约1.4mm到3.0mm，或约1.4mm到约2.8mm，或约1.4mm到约2.5mm，或约1.4mm到约2.0mm，或者约1.5mm到约3.85mm，或约1.5mm到约3.5mm，或约1.5mm到3.0mm，或约1.5mm到约2.8mm，或约1.5mm到约2.5mm，或约1.5mm到约2.0mm，或者约1.6mm到约3.85mm，或约1.6mm到约3.5mm，或约1.6mm到3.0mm，或约1.6mm到约2.8mm，或约1.6mm到约2.5mm，或约1.6mm到约2.0mm，或者约1.8mm到约3.5mm，或约2.0mm到约3.0mm。
第一基板110和第二基板130的材料可以是变化的。根据一个或多个实施方式，第一基板和第二基板的材料可以是相同的材料或者不同的材料。在一个示例性实施方式中，第一基板和第二基板中的一个或多个可以是玻璃(例如，钠钙玻璃，碱铝硅酸盐玻璃，含碱硼硅酸盐玻璃和/或碱铝硼硅酸盐玻璃)或玻璃陶瓷。合适的玻璃陶瓷的实例包括Li2O-Al2O3-SiO2体系(即LAS体系)玻璃陶瓷，MgO-Al2O3-SiO2体系(即MAS体系)玻璃陶瓷，和包含莫来石、尖晶石、α-石英、β-石英固溶体、透锂长石、焦硅酸锂、β-锂辉石、霞石、和氧化铝中一种或多种的结晶相的玻璃陶瓷。此外，第一基板和第二基板中的一个或多个可以经化学、热、机械强化或其组合。在一个或多个实施方式中，第一基板未经强化(是指未通过化学强化、热强化或机械强化过程强化，但可以包含一个经退火的基板)，第二基板被强化。在一个或多个具体实施方式中，第二基板是化学强化的。
在一个或多个实施方式中，层压制品可包括一个或两个由玻璃或非玻璃材料(例如塑料、金属、陶瓷、玻璃陶瓷、木材或其组合)制成的基板。
可以通过各种不同的方法获得基板。例如，其中包含玻璃基板的基板，形成玻璃基板的示例性方法包括浮法玻璃工艺和下拉工艺例如熔融拉制和狭缝拉制。
通过具有光滑表面和均一厚度的特征的浮法玻璃工艺制备的玻璃基板是通过在熔融金属床上浮动熔融玻璃制得的，其中典型的金属为锡。在一个示例方法中，熔融玻璃被送到熔融锡床的表面形成浮动玻璃带。随着玻璃带沿着锡浴浮动，温度逐渐降低直至玻璃带固化成能被从锡提升至辊上的固态玻璃基板。一旦离开锡浴，玻璃基板可进一步被冷却，并经退火以降低内部应力。
下拉工艺制备的玻璃基板厚度均匀，具有相对洁净的表面。由于玻璃基板的平均弯曲强度由表面缺陷的数量和尺寸决定，曾经具有最少接触的洁净表面具有较高的初始强度。下拉玻璃基板可被拉制到厚度小于约2mm。
熔融拉制工艺，例如，使用具有用于接收熔融玻璃原料通道的拉制槽。在通道两侧均具有堰，其在顶部沿着通道长度的方向开口。当通道内填充有熔融材料时，熔融玻璃溢出堰。由于重力，熔融玻璃以两个流动的玻璃膜的形式从拉制槽外侧表面流下来。拉制槽的这些外侧表面向下向内延伸并在拉制槽下部的边缘结合。两个流动的玻璃膜在这个边缘结合熔融并形成一个单独的流动的玻璃基板。熔融拉制法提供的优势在于，由于两个玻璃膜流出通道熔合在一起，所得到的玻璃基板的外侧表面都未接触装置的任何部位。因此，熔融拉制玻璃基板的表面性能不会被此类接触所影响。
狭缝拉制法不同于熔融拉制法。在狭缝拉制工艺中，向拉制槽中提供熔融原料玻璃。拉制槽底部具有一个开口狭缝，开口狭缝具有一个沿着其长度方向延伸的喷嘴。熔融玻璃流经狭缝/喷嘴并作为连续基板被向下拉制，并进入退火区。
一旦成形，第一基板或第二基板中的任一个可被强化形成强化玻璃基板。应当注意的是，玻璃陶瓷基板也能通过与玻璃基板相同的方式被强化。如本文所使用的，术语“强化基板”可以指经强化玻璃基板或者玻璃陶瓷基板，例如通过化学强化(比如，使用较大的离子交换玻璃或玻璃陶瓷基板表面的较小离子)，通过热强化，或者机械强化。在一些实施方式中，可使用化学强化工艺、热强化工艺或机械强化工艺中的一种或多种的组合对基板进行强化。
在一个或多个实施方式中，本文所述的强化基板可以是通过离子交换工艺化学强化。在离子交换工艺中，一般是将玻璃或玻璃陶瓷基板浸入到熔融盐浴中保持一预定时间段，玻璃或玻璃陶瓷基板表面上的或附近的离子被盐浴中较大的金属离子交换。在一个实施方式中，熔融盐浴的温度范围为约350℃到约430℃，预定时间段为约2小时到8小时。较大的离子被结合到玻璃或玻璃陶瓷基板中，通过在基板的近表面区域或表面和邻近基板表面区域产生压缩应力(CS)，使得基板得到强化。在基板中心区域或者距离表面一定距离的区域内诱导出一个用以平衡压缩应力的相应拉伸应力。中心区域或表现出拉伸应力的区域被称为中心张力(CT)区域。利用这种强化工艺的玻璃或玻璃陶瓷基板更具体地可被称为化学强化或离子交换玻璃或玻璃陶瓷基板。
在一个例子中，玻璃或玻璃陶瓷基板中的钠离子被熔浴(例如硝酸钾盐浴)中的钾离子交换出来，尽管其它的具有较大原子半径的碱金属离子，例如铷或铯，能够交换玻璃中较小的碱金属离子。根据一个具体实施方式，玻璃或玻璃陶瓷中的较小的碱金属离子能被Ag+交换。类似地，其它碱金属盐可被用于离子交换工艺中，例如但不限于硫酸盐、磷酸盐、卤化物等。
用下面的表达式(1)表示压缩应力与中心张力之间的关系：
其中t是强化玻璃或玻璃陶瓷基板的总厚度，压缩应力层厚度(DOL)是交换深度。DOL指玻璃或玻璃陶瓷基板中压缩应力转换成拉伸应力的深度。
当使用热强化时，玻璃或玻璃陶瓷基板可以被加热，然后以精确的方式、好的物理控制和对玻璃小心的处理，使用十分高的热交换率(h以cal/cm2-s-C°为单位)进行冷却。在具体的实施方式中，热强化工艺和系统可以使用一个小缝隙，冷却/淬火区域的气动轴承，在冷却开始时其能够在较高的相对温度下对薄玻璃基板进行处理，导致较高的热强化水平。如下所述，经由狭缝，通过热传导到散热片，而不是使用基于对流冷却的高空气流，这个小狭缝，冷却/淬火区域的气动轴承获得非常高的热传导率。这种高速率的热传导是通过将玻璃基板支撑在间隙内的气动轴承上获得的，而不是使玻璃与液体或固体材料接触。
在一个或多个实施方式中，与先前已知的相比，最终得到的热强化玻璃或玻璃陶瓷基板表现较高水平的由热诱导的持久应力。不希望受理论束缚，相信所获得的热诱导应力水平是由多种原因的组合获得的。在本文详述的工艺中的高度均匀的热传导降低或去除了玻璃中的物理应力和不必要的热应力，使得玻璃基板能够在较高的热传输速率下被回火而不会破裂。此外，在仍然保持所希望的玻璃平整度和形状的同时，本方法可以在较低的玻璃基板粘度(在淬火开始处的较高起始温度)下进行，这在冷却过程中提供一个更大的温度变化，因此增加了所获得的热强化水平。
在不同的实施方式中，热强化玻璃或玻璃陶瓷基板具有本文所述的应力分布和低的，刚形成的表面粗糙度。本文所述的工艺或方法能够在不增加刚形成表面的表面粗糙度的情况下热强化基板。例如，在处理之前和之后，通过原子力显微镜(AFM)对进入浮法玻璃空气侧表面和进入熔合成形的玻璃表面进行表征。对于进入的1.1mm的钠钙浮法玻璃，其Ra表面粗糙度小于1nm (0.6-0.7nm)，通过根据本工艺的热强化并未增加Ra表面粗糙度。类似地，对于1.1mm的熔合成形玻璃板，通过根据本实用新型的热强化能维持小于0.3nm(0.2-0.3)的Ra表面粗糙度。相应地，根据一个或多个实施方式的热强化玻璃和玻璃陶瓷基板，在至少第一表面的至少一个10×10μm的区域上具有0.2到1.5nm的Ra粗糙度，0.2到0.7nm，0.2-0.4nm或者甚至如0.2-0.nm的表面粗糙度。在示例性的实施方式中，可以在10×10μm的区域上测量表面粗糙度，或者在一些实施方式中，15×15μm。
在另一个实施方式中，本文所述的热强化玻璃或玻璃陶瓷基板具有高的平整度。在不同的实施方式中，本文所讨论的强化系统在输送和加热过程中利用受控的气动轴承支撑玻璃或玻璃陶瓷基板，以及在一些实施方式中，能够被用于帮助控制和/或提高最终获得的热强化玻璃或玻璃陶瓷基板的平整度，导致比先前能得到的基板具有更高程度的平整度，尤其对于薄的和/或高度强化玻璃或玻璃陶瓷基板。例如，厚度为约0.6mm或更大的片状玻璃或玻璃陶瓷基板能被强化而获得改善的强化后平整度。热强化玻璃或玻璃陶瓷基板不同实施方式的平整度可包含沿着第一或第二表面之一的任意50mm长度的100μm或更小的总指示读数(TIR)，沿着第一或第二表面之一的50mm长度的300μm TIR或更小，沿着第一或第二表面中一的50mm长度的200μm TIR或更小，100μm TIR或更小，或者70μm TIR或更小。在示例性的实施方式中，平整度是沿着热强化玻璃或玻璃陶瓷基板的任意50mm或更小的轮廓测量的。在设想的实施方式中，热强化可以是板状的具有本文所述厚度的玻璃或玻璃陶瓷基板，沿着第一或第二表面之一的20mm长度具有200μm TIR或更小的平整度(例如100μm TIR或更小的平整度，70μm TIR或更小的平整度，50μm或更小的平整度)。
根据设想的实施方式，根据一个或多个实施方式的热强化玻璃或玻璃陶瓷基板具有高度的尺寸一致性，使得它的厚度t沿着1cm的长度或宽度的变化不超过50μm，例如，不超过10μm，不超过5μm，不超过2μm。如本文所述，这样的尺寸一致性对于给定的厚度、面积和/或负拉伸应力大小，通过切实考虑的固体淬火是不能实现的，所述切实考虑如能扭曲轮廓尺寸的冷却板的排列和/或表面不规则。
根据设想的实施方式，根据一个或多个实施方式的热强化玻璃或玻璃陶瓷基板具有至少一个平坦表面，使得1cm延其长度的轮廓在50μm直线范围内，例如在20μm、10μm、5μm、2μm内；和/或1cm延其宽度的轮廓在50μm直线范围内，例如在20μm、10μm、5μm、2μm内。如本文所述，如此高的平坦度对于给定的厚度、面积和/或负拉伸应力大小，通过切实考虑的固体淬火是不能实现的，该切实考虑如由于对流和液体伴随的力对这些过程中强化玻璃扭曲或弯曲。
在不同的实施方式中，根据一个或多个实施方式的热强化玻璃或玻璃陶瓷具有高的假想温度。应当理解的是在不同的实施方式中，高的假想温度和最终得到的玻璃或玻璃陶瓷基板的高水平热强化、高中心拉伸应力和/或高表面压缩应力相关。表面假想温度可以通过任意合适的方法确定，包括差热扫描量热法，布里渊光谱，或拉曼光谱。
根据一个示例性实施方式，根据一个或多个实施方式的热强化玻璃或玻璃陶瓷基板的一部分，例如位于表面或表面附近，具有特别高的假想温度，例如至少500℃，至少600℃，或甚至至少700℃。在一些实施方式中，表现出这样的假想温度的玻璃或玻璃陶瓷基板可以包括钠钙玻璃。根据一个示例性的实施方式，相对于具有同样化学组成的退火玻璃，根据一个或多个实施方式的热强化玻璃或玻璃陶瓷基板的一部分，例如位于表面或表面附近，具有特别高的假想温度。例如，在一些实施方式中，相对于具有同样化学组成的退火玻璃(即未经根据本文所述的工艺热强化的玻璃)的假想温度，热强化玻璃或玻璃陶瓷基板表现出至少10℃多，至少30℃多，至少50℃多，至少70℃多，或甚至至少100℃多的假想温度。高的假想温度可以通过热强化系统中的从热区到冷区的快速转变获得。不受理论束缚，具有高假想温度的热强化玻璃或玻璃陶瓷基板表现出增强的抗损伤性。
在一些确定表面假想温度的方法中，可能必须将热强化玻璃或玻璃陶瓷基板破坏，使得通过热强化工艺诱发的“回火应力”释放以测量具有适当精度的假想温度。众所周知的是，通过拉曼光谱测量的特征结构带以受控的方式，随着假想温度和施加到硅酸盐玻璃的应力移动。在回火应力已知的情况下，这个移动可被用于非破坏性地测量假想温度。2015年10月2日提交的名称为“热强化玻璃及其系统和方法”的U.S.临时专利申请No.62236296，其全文中描述的测量假想温度的方法的内容被引入本文，作为参考。
下面的无量纲的假想温度参数θ可用来比较热强化工艺就导致的假想温度的相对性能。假设表面假想温度θs具有这样的关系：
θs＝(Tfs-T退火)/(T软化-T退火) (2)
其中，Tfs是表面假想温度，T退火(玻璃粘度η＝1013.2泊时的温度)是退火点和T软化(玻璃粘度η＝107.6泊时的温度)是板状玻璃的软化点。在一个或多个实施方式中，热强化玻璃或玻璃陶瓷包括一玻璃，其具有用℃单位表示的软化温度T软化，用单位℃表示的退火温度T退火，在玻璃板第一表面测量的单位为℃的表面假想温度Tfs，和由(Tfs-T退火)/(T软化-T退火)给出的无量纲的表面假想温度参数θs，其中参数θs的范围为0.2到0.9。在实施方式中，参数θs从约(例如，加或减10％)0.21到0.09，或0.22到0.09，或0.23到0.09，或0.24到0.09，或0.25到0.09，或0.30到0.09，或0.40到0.09，或0.5到0.9，或0.51到0.9，或0.52到0.9，或0.53到0.9，或0.54到0.9，或0.55到0.9，或0.6到0.9，或甚至0.65到0.9。
然而，在较高的热传导率(例如在约或大于800W/m2K)下，玻璃较高的温度或“液相线”CTE开始影响回火性能。因此，在此种情况下，发现回火参数ψ是有用的，其中ψ基于整合整个粘度曲线上CTE变化值的近似值：
ψ＝E·[T应变·αSCTE+αLCTE·(T软化-T应变)](3)
其中αSCTE是低温线性CTE(相当于玻璃0-300℃的平均线性膨胀系数)，用1/℃(℃-1)表示，αLCTE表示高温线性CTE(相当于发生在玻璃转变和软化点之间观察到的高温平台值)，用1/℃(℃-1)表示，E是玻璃的弹性模量，用GPa(非MPa)(允许(无量纲)参数ψ通常在0和1的范围内变动)表示，T应变是玻璃应变点温度，(玻璃粘度η＝1014.7泊时的温度)，用℃表示，以及T软化是玻璃软化点温度，(玻璃粘度η＝107.6泊时的温度)，用℃表示。
对具有不同性能的玻璃进行了热强化工艺和最终得到的表面CS值进行建模，确定回火参数ψ。建模过程中，玻璃具有相同的值为108.2的初始粘度和不同的热传导系数。表1表示出了不同玻璃的性能，以及在108.2泊下每个玻璃的粘度和回火参数ψ的计算值。
表1
表2中的结果表示ψ与玻璃热强化性能成比例。另一方面，发现对于任何玻璃，在任意给定的热传导系数，h(用cal/cm2-s-℃表示)，表面CS(σCS，MPa)与厚度(t，mm)的曲线可以使用双曲线拟合(t从0到6mm)，其中P1和P2为h的函数如下：
或者将ψ的表达式代入，曲线CSσCS(玻璃,h,t)表示如下：
其中常量P1、P2在上面的(4)或(5)中均是热传导值h的连续函数，表示如下：
和
在一些实施方式中，类似的表达式可用于预期热强化玻璃板的CT，尤其是厚度为6mm和更小，热传导系数，如800W/m2K和更大的玻璃板，简单地将基于相同导热率预期的CS除以2得到CT。因此，CT的表达式可以如下：
其中P1CT和P2CT表示如下：
和
在一些实施方式中，对于给定的热强化物理实例，h和hCT可能具有相同的值。然而，在一些实施方式中，它们可能不同，提供单独的变量并允许它们之间允许捕获的存在差异，在描述的性能曲线中，具有代表性的CS/CT＝2:1的一般比率的情况不成立。
目前所述的工艺和系统中的一个或多个实施方式，制备出了在所有热传导率值(h和hCT)的热强化SLG板，如表2所示。
表2
在一些实施方式中，热传导率值(h和hCT)可以为约0.024到约0.15，约0.026到约0.10，或者约0.026到约0.075cal/s·cm2·℃。
在一个或多个实施方式中，强化玻璃或玻璃陶瓷基板可以利用基板部分间的热膨胀系数失配，造成压缩应力和中心拉伸应力区域，进而得到机械强化。
在一个实施方式中，强化玻璃或玻璃陶瓷基板可以具有300MPa或更大的表面CS，例如，400MPa或更大，450MPa或更大，500MPa或更大，550MPa或更大，600MPa或更大，650MPa或更大，700MPa或更大，750MPa或更大或者800MPa或更大。在一个或多个实施方式中，表面CS是强化玻璃或玻璃陶瓷基板中的CS最大值。
强化玻璃或玻璃陶瓷基板可具有约15μm或更大，20μm或更大(例如，25μm，30μm，35μm，40μm，45μm，50μm或更大)的DOL。在一个或多个实施方式中，强化玻璃或玻璃陶瓷基板可表现出的CT的最大值为：10MPa或更大，20MPa或更大，30MPa或更大，40MPa或更大(例如，42MPa，45MPa或50MPa或更大)但是低于100MPa(例如，95，90，85，80，75，70，65，60，55MPa或更小)
在一个或多个具体的实施方式中，强化玻璃或玻璃陶瓷基板具有一个或多个如下特征：表面压缩应力大于300MPa，压缩应力层深度大于15μm，以及中心拉伸应力大于18MPa。
可被用于基板的玻璃的例子可包括碱铝硅酸盐玻璃或碱铝硼硅酸盐的玻璃组成，虽然也可以考虑其它玻璃组成。一个实例玻璃组成包括SiO2、B2O3和Na2O，其中(SiO2+B2O3)≥66mol％，和Na2O≥9mol％。在一个实施方式中，玻璃组成包括至少6wt.％的氧化铝。在另一实施方式中，基板包括具有一种或多种碱土金属氧化物的玻璃组成，使得碱土金属氧化物含量至少为5wt.％。在一些实施方式中，适当的玻璃组成进一步包括K2O，MgO和CaO中的至少一种。在具体的实施方式中，用于基板的玻璃组成可以包括61-75mol.％的SiO2；7-15mol.％的Al2O3；0-12mol.％的B2O3；9-21mol.％的Na2O；0-4mol.％的K2O；0-7mol.％的MgO；和0-3mol.％的CaO。
适于基板的另一个实例玻璃组成包括：60-70mol.％的SiO2；6-14mol.％的Al2O3；0-15mol.％的B2O3；0-15mol.％的Li2O；0-20mol.％的Na2O；0-10mol.％的K2O；0-8mol.％的MgO；0-10mol.％的CaO；0-5mol.％的ZrO2；0-1mol.％的SnO2；0-1mol.％的Ce2O；小于50ppm的As2O3；和小于50ppm的Sb2O3；其中12mol.％≤(Li2O+Na2O+K2O)≤20mol.％和0mol.％≤(MgO+CaO)≤10mol.％。
又一个适于基板的实例玻璃组成包括：63.5-66.5mol.％的SiO2；8-12mol.％的Al2O3；0-3mol.％的B2O3；0-5mol.％的Li2O；8-18mol.％的Na2O；0-5mol.％的K2O；1-7mol.％的MgO；0-2.5mol.％的CaO；0-3mol.％的ZrO2；0.05-0.25mol.％的SnO2；0.05-0.5mol.％的Ce2O；小于50ppm的As2O3；和小于50ppm的Sb2O3；其中14mol.％≤(Li2O+Na2O+K2O)≤18mol.％和2mol.％≤(MgO+CaO)≤7mol.％
在具体的实施方式中，适于基板的碱铝硅酸盐玻璃组成包括氧化铝，至少一种碱土金属，在一些实施方式中，大于50mol.％的SiO2，在其它实施方式中至少58mol.％的SiO2，以及在又一个实施方式中至少60mol.％的SiO2，其中比率((Al2O3+B2O3))/∑改性剂＞1，在上述比率中，使用mol.％表示成分，改性剂是碱金属氧化物。在一个具体实施方式中，玻璃组成包括：58-72mol.％的SiO2；9-17mol.％的Al2O3；2-12mol.％的B2O3；8-16mol.％的Na2O；0-4mol.％的K2O，其中比率((Al2O3+B2O3))/∑改性剂＞1。
在又一个实施方式中，基板可以包含含碱铝硅酸盐玻璃组成，该组成包括：64-68mol.％的SiO2；12-16mol.％的Na2O；8-12mol.％的Al2O3；0-3mol.％的B2O3；2-5mol.％的K2O；4-6mol.％的MgO；0-5mol.％的CaO；其中：66mol.％≤SiO2+B2O3+CaO mol.％≤69mol.％；Na2O+K2O+B2O3+MgO+CaO+SrO＞10mol.％；5mol.％≤MgO+CaO+SrO≤8mol.％，(Na2O+B2O3)-Al2O3≤2mol.％；2mol.％≤Na2O-Al2O3≤6mol.％；和4mol.％≤(Na2O+K2O)-Al2O3≤10mol.％。
在另一实施方式中，基板可以包含碱铝硅酸盐玻璃组成，该组成包括：2mol.％或更多的Al2O3和/或ZrO2，或4mol.％或更多的Al2O3和/或ZrO2。
在一些实施方式中，用于玻璃基板的组成可与0-2mol.％的选自包含Na2SO4，NaCl，NaF，NaBr，K2SO4，KCl，KF，KBr，和SnO2的组中的至少一种澄清剂配合。
在一个或多个实施方式中，中间层120包括由聚乙烯醇缩丁醛(PVB)树脂，乙烯醋酸乙烯共聚物(EVA)，离子交联聚合物，聚氯乙烯共聚物和热塑性聚氨酯(TPU)组成的组中的至少一种材料。中间层的厚度范围为约0.3mm到约2mm。
在一个或多个实施方式中，层压制品可以有一个长度和宽度，该长度和宽度的范围为：从30.5cm乘约30.5cm(12in.×12in.)到约50.8cm乘约101.6cm(20in.×40in.)或到约121.9cm乘127cm(48in.×50in.)，或到约127cm乘183cm(50in.×72in.)。当按照两个尺寸表示层压制品时，应当理解的是，层压制品可以具有不同的形状，包括四边形(例如，长方形，正方形，梯形，等)，在两个方向具有尺寸的三角形，例如沿着平面的两个不同的边或轴，或具有可按照半径和/或长轴和短轴长度表示的非矩形(例如，圆形，椭圆形，卵形，多边形等)，其中非矩形可能与相应地在正交方向具有最大尺寸的矩形相关，例如，可以从一个矩形基板切除来对其进行测量。基板可以被适当地构造和设置尺寸以形成预定尺寸的层压制品。
在一个或多个实施方式中，层压制品可具有施加到暴露表面的附加涂层或层，包括但不限于色料层，抗反射层，防眩层，抗划伤层等。在一个或多个实施方式中，可对聚合物中间层进行改性使其具有以下性能中的一种或多种：紫外(UV)吸收，红外(IR)吸收，IR反射和着色。可以使用合适的添加剂对聚合物中间层进行改性以赋予其所需性能，所述添加剂例如染料，颜料，掺杂剂，等。
本实用新型的第二个方面是关于冷成形本文所述的层压制品的方法。图2表示一个具有第一基板110、中间层120和第二基板130的示例实施方式冷成形前的横截面图。
第一基板110与中间层120和第二基板130叠加在一起。如图2所示，第二玻璃基板130在成形之前是平坦的。在不同的实施方式中，在冷成形过程中，对叠层施加压力，将第二基板130、中间层120和第一基板110通过施加到叠层的压力按压在一起，所述压力如图2中的箭头“P”所示。在一个或多个实施方式中，压力可为约1大气压或更大，在一个或多个替代实施方式中，施加的压力可以为1个大气压或更小。如下文进一步描述的，可以在低于第二基板130的成形温度施加热。第二基板130根据第一基板110的形状变形，第一基板110和第二基板通过中间层120结合在一起。如图1所示，第二基板130，具有复杂弯曲形状的第一基板110，和中间层120因此通过冷成形工艺层压到一起形成层压制品100。在一个或多个实施方式中，也可以对第一玻璃基板110进行退火或热回火。
在一个或多个实施方式中，第一和第二基板可以被堆叠、对齐，以及同时引入冷成形装置中。然后可以在弯曲装置中一次性地对多块基板一起进行形状加工和冷成形。
在一个或多个实施方式中，所述方法包括在将第一基板和第二基板冷成形为本文所述的一个或多个实施方式中的层压制品之前，将第一基板热成形为具有复杂弯曲形状。在一个或多个实施方式中，热成形第一基板可以包括将第一基板加热到基板软化点附近的温度，然后将加热的第一基板弯成复杂弯曲形状。在一个或多个实施方式中，第一基板是一个玻璃基板，热成形第一基板包括将第一基板加热到软化点附近的温度，例如，高于400℃。
在一个或多个实施方式中，在适当地低于第二基板软化点的温度冷成形复杂弯曲第一基板和平坦的第二基板，形成层压制品。在一个或多个实施方式中，冷成形过程发生在低于基板的软化点200℃或更低的温度。软化点是指玻璃在其自重下会发生变形的温度。在一个或多个具体实施方式中，冷成形过程中的温度低于约400℃，低于约350℃，低于约300℃，低于约200℃，低于约175℃或低于约150℃。在一个具体的实施方式中，冷成形过程在室温到约140℃的范围内进行。室温可被认为是生产车间的环境温度(例如，16℃到约35℃)。
在一个或多个实施方式中，所述方法包括将中间层设置在复杂弯曲第一基板和平坦的第二基板之间，冷成形基板使得平坦的基板变得复杂弯曲，直到同时将两基板通过中间层结合在一起。在一个或多个实施方式中，所述方法包括从冷成形步骤的一个单独的步骤，通过中间层将第一和第二基板结合在一起，在冷成形步骤中平坦的第二基板被成形以与第一基板一致。在不同实施方式中，结合步骤包括将由第一基板、中间层和第二基板构成的叠层加热至约100℃到140℃的范围内，在基板和中间层之间形成结合。在一个或更多实施方式中，所述方法包括使用额外的或替代中间层的粘结剂使得基板结合到一起。
在一个或多个实施方式中，所述方法不包括结合第一和第二基板。在此类实施方式中，复杂弯曲第一基板和平坦的第二基板叠合对齐在一起，并按压在一起使得第二基板成形为与第一基板形状一致的复杂弯曲形状。之后将两个基板分开并分别使用。
在一个或多个实施方式中，在冷成形过程中，第二基板变形以符合第一基板的第二表面114，第二基板的周边部分对中间层(当出现时)和第一基板施加压缩应力，这归因于其希望弯曲回平坦状态。第二基板的中间部分对中间层(当出现时)和第一基板施加拉伸力，这是由于其试图从中间层离开，弯回平坦状态以释放至少一部分拉伸应力。
本文所述方法实施方式能实现较高的成品率，这是由于第二基板可具有大范围的形状以及还能成功冷成形到第一基板。根据一个或多个实施方式，当第二基板是玻璃时，本文所述的方法能克服发生在玻璃成形过程中的形状不匹配，致使层压制品具有符合要求的和可重复的形状，甚至在当第二基板缺乏形状均一性时。
在一个或多个实施方式中，冷成形过程可在包括阳模和阴模的压弯装置上进行。在不同的实施方式中，第二基板可被阴模支撑，在至少中间部分提供一个中空的空间，用于接收成形操作过程中的第二基板的一部分。在不同实施方式中，阴弯曲形式和阳弯曲形式被配置成能够彼此啮合，从而将第二基板和第一基板冷成形为层压制品。
在不同的实施方式中，可使用真空技术将第一和第二基板冷成形成本文所述的层压制品。合适的真空技术包括真空袋技术或真空环，也能够被使用。另一个实施方式中，可以使用平板床蛤壳式层压机。
在真空袋技术中，可将第一基板、第二基板和可选择的中间层叠加对齐并置于合适的袋子中。从袋中抽空气直至环绕袋子的大气压能够提供接近一个大气压(即，考虑到海拔/地理位置，和真空装置的排出所有气体的限度等)的力。在不同的实施方式中，施加的力导致第二基板冷成形为复杂弯曲第一基板。
本实用新型的第三方面涉及一种交通工具，其包括具有开口的车身和位于开口的本文所述的一个或多个实施方式中的层压制品。所述交通工具包括汽车，重型卡车，小型出海船舶，有轨车，航空器等。层压制品相对于开口是可移动的。
本实用新型的第四方面关于具有限定出内舱的车体的交通工具，其中内舱包括本文所述的一个或多个层压制品形成的表面。在一个或多个实施方式中，所述表面在仪表板，配电盘(floorboard)，门板，中控台，仪表盘，显示板，头枕，支柱等的一部分上形成。
实施例
通过下面的非限制的例子举例说明本实用新型的原理和实施方式。
使用此处所述的方法例子是通过将一个平坦的化学强化基板(由碱铝硅酸盐玻璃制成)层压到一个厚度比平坦化学强化玻璃大的复杂弯曲未经强化的基板(由钠钙玻璃(SLG)制成)上得到的。最终获得的层压制品包括位于基板之间的三层吸音聚乙烯醇缩丁醛中间层。层压制品也是通过具有真空袋或真空脱气通道的真空技术以及一个标准的高压釜工艺形成的。
实施例1
将由铝硅酸盐玻璃组成(标为“GG”)的直径为355.6mm，厚度为0.7mm的玻璃基板与由SLG(标为“SLG”)形成的具有相同直径且厚度为1.6mm的玻璃基板叠加组合在一起。1.6mm厚的基板具有球形和复杂弯曲的形状。将叠层放入真空包内，然后将真空包放入高压釜中，致使0.7mm厚的基板冷成形到1.6mm厚的基板上。使用可从Micro-Epsilon得到的配合使用普通运动平台的共聚焦传感器对基板的形状和最终得到的层压制品进行测量。在每一实例中，将基板(层压之前)或层压制品放置在普通运动平台上。平台控制和监控x-y位置。共聚焦传感器在平台的平面上测量基板(层压前)或层压制品的偏移。平台上相对x-y位置的偏移图限定了基板(层压前)或层压制品的形状。图3是测量结果的曲线图。层压之后，两基板具有同样的形状，表示初始平坦的基板能够与具有球面的较厚、更刚硬的基板形状一致。
实施例2
将包含铝硅酸盐玻璃组成的长、宽和厚度尺寸为237mm×318mm×0.7mm的平坦的基板与一个复杂弯曲基板叠加组合在一起。复杂弯曲基板具有与平坦基板相同的长度和宽度尺寸，但其厚度为2.1mm并包括SLG组成。2.1mm厚的基板表现出6.75mm的中心凹陷深度(从边缘到中心的总的弯曲深度)。将叠层放入真空包内，使得平坦的基板冷成形到具有复杂弯曲形状的SLG基板上。使用根据在不同的角度通过层压制品观察到“斑马板”(zebra board)的ASTM标准C1036-06，通过透射光学测量最终得到的层压制品的光学性能。斑马板由一系列倾斜的黑白条纹(即，25mm宽的黑条纹被25mm宽的白条纹分隔开)组成。当透过层压制品观察时，通过观察到条纹的扭曲程度来评价透射光学性质。在中心空白区的透射光学扭曲没有显示出由于冷成形过程导致的恶化迹象。在层压制品周围发现小程度的变形，但是由于周边上的装饰带，不能通过肉眼观察得到。
实施例3
将包含铝硅酸盐玻璃组成的长、宽和厚度尺寸为237mm×318mm×0.55mm的平坦的基板与一个复杂弯曲基板叠加组合在一起。复杂弯曲基板具有与平坦基板相同的长度和宽度尺寸，但其厚度为1.6mm并包括SLG组成。1.6mm厚的基板表现出6.75mm的中心凹陷深度(从边缘到中心的总的弯曲深度)。将叠层放入真空包内，使得平坦的基板冷成形到具有复杂弯曲形状的SLG基板上。使用与实施例2相同的方式，通过透射光学测量最终得到的层压制品的光学性能。在中心空白区的透射光学扭曲没有显示出由于冷成形过程导致的恶化迹象。在层压制品周围发现小程度的变形，但是由于周边上的装饰带，不能通过肉眼观察得到。
实施例4
将包含铝硅酸盐玻璃组成的长、宽和厚度尺寸为1350mm×472mm×0.7mm的平坦的基板与一个复杂弯曲基板叠加组合在一起，复杂弯曲基板具有与平坦基板相同的长度和宽度尺寸，但其厚度为3.85mm并包括SLG组成。将叠层放入真空包内，使得平坦的基板冷成形到具有复杂弯曲形状的SLG基板上。使用与实施例2相同的方式，通过透射光学测量最终得到的层压制品的光学性能。没有显示出由于冷成形过程导致的恶化迹象。
在第一个实施方式中，本实用新型提供的层压制品包括：一个具有第一表面，与第一表面相对的第二表面，和其间的第一厚度的第一复杂弯曲玻璃基板；一个具有第三表面，与第三表面相对的第四表面，和其间的第二厚度的第二复杂弯曲玻璃基板；和附在第二和第三表面上的聚合物中间层，其中第一厚度或和第二厚度之一的范围为约0.2mm到约0.7mm，以及第三和第四表面分别具有压缩应力值，使得第四表面的压缩应力值比第三表面的压缩应力值大。
在第二个实施方式中，本实用新型提供第一实施方式的层压制品，其中具有约0.2mm到约0.7mm厚度的复杂弯曲玻璃基板是化学强化玻璃。
在第三个实施方式中，本实用新型提供第一实施方式和第二实施方式中的任一个或两个的层压制品，其中第一复杂弯曲玻璃基板的厚度范围为约1.4mm到约3.85mm，以及第二复杂弯曲玻璃基板的厚度范围为约0.2mm到约0.7mm。
在第四个实施方式中，本实用新型提供第一到第三实施方式中的任一个的层压制品，其中第一复杂弯曲玻璃基板由钠钙玻璃制备。
在第五个实施方式中，本实用新型提供第一到第四实施方式中的任一个的层压制品，其中中间聚合物层选自由聚乙烯醇缩丁醛，乙烯醋酸乙烯酯，离子交联聚合物，聚氯乙烯共聚物和热塑性聚氨酯组成的组。
在第六个实施方式中，本实用新型提供第一到第五实施方式中的任一个的层压制品，其中第二复杂弯曲玻璃基板的周边部分对中间层施加压缩应力，第二复杂弯曲玻璃基板的中间部分对聚合物中间层施加拉伸力。
在第七个实施方式中，本实用新型提供第一到第六实施方式中的任一个的层压制品，还包括第二表面和第三表面之间均匀的距离。
在第八个实施方式中，本实用新型提供第一到第七实施方式中的任一个的层压制品，其中层压制品表现出曲率半径，其中曲率半径小于1000mm。
在第九个实施方式中，本实用新型提供一种交通工具，包括：车身；位于车身中的开口；位于开口中的层压制品，其中层压制品包括具有第一表面，与第一表面相对的第二表面，和其间的第一厚度的第一复杂弯曲玻璃基板；一个具有第三表面，与第三表面相对的第四表面，和其间的第二厚度的第二复杂弯曲玻璃基板；和附在第二和第三表面上的聚合物中间层，其中第一厚度或和第二厚度之一的范围为约0.2mm到约0.7mm，以及第三和第四表面分别具有压缩应力值，使得第四表面的压缩应力值比第三表面的压缩应力值大。
在第十个实施方式中，本实用新型提供第九个实施方式中的交通工具，其中层压制品相对于开口是可移动的。
在第十一个实施方式中，本实用新型提供第九和第十个实施方式中任一个的交通工具，其中第一复杂弯曲基板包括钠钙玻璃组成和大于约0.7mm的厚度，以及第二复杂弯曲基板包括强化玻璃和约0.2mm到约0.7mm的厚度。
在第十二个实施方式中，本实用新型提供一种制备复杂弯曲层压制品的方法，包括：在第一复杂弯曲基板和第二平坦玻璃基板之间放置一个中间层，形成一个叠层；对叠层上施加压力，朝向中间层和第一复杂弯曲基板按压第二玻璃基板以形成复杂弯曲层压制品；将复杂弯曲层压制品加热至400℃以下的温度。
在第十三个实施方式中，本实用新型提供一种第十二实施方式的方法，其中第一复杂弯曲基板由金属，陶瓷，塑料或玻璃制成。
在第十四个实施方式中，本实用新型提供一种第十二个或第十三个实施方式中任一个的方法，其中第二平坦玻璃基板包括约0.2mm到约0.7mm的厚度，其中第一复杂弯曲基板包括大于约0.7mm的厚度。
在第十五个实施方式中，本实用新型提供一种第十二至第十四个实施方式中任一个的方法，其中压力为约1个大气压或更大。
在第十六个实施方式中，本实用新型提供一种第十二至第十五个实施方式中任一个的方法，其中使用真空技术向叠层施加压力。
在第十七个实施方式中，本实用新型提供一种第十二至第十六个实施方式中任一个的方法，其中在室温下向叠层施加压力。
在第十八个实施方式中，本实用新型提供一种第十二至第十七个实施方式中任一个的方法，其中将层压制品加热至约100℃到约140℃的温度，以在粘结层和复杂弯曲玻璃基板之间形成最终结合。
在第十九个实施方式中，本实用新型提供由第十二至第十八个实施方式中任一个的方法制备的复杂弯曲层压制品。
在第二十个实施方式中，本实用新型提供一种制备复杂弯曲层压制品的方法，包括：形成具有两个主表面和其间厚度的第一玻璃基板，使基板沿着两轴具有曲率并提供一个复杂弯曲玻璃基板；安排复杂弯曲玻璃基板和中间层以及第二玻璃基板叠加，使得中间层位于复杂弯曲玻璃基板和第二玻璃基板之间，其中第二玻璃基板具有两个主表面和其间的厚度，沿着两轴具有曲率，其中第二玻璃基板的曲率与第一玻璃基板的曲率不匹配；以及在室温下对叠层施加压力，其中第二玻璃基板的曲率与第一玻璃基板的曲率一致以形成复杂弯曲层压制品。
在第二十一个实施方式中，本实用新型提供一种第二十个实施方式的方法，其进一步包括将叠层加热至约100℃到约140℃，以在中间层与第一和第二基板之间形成结合。
在第二十二个实施方式中，本实用新型提供一种第二十或第二十一个实施方式中任一个的方法，其中第二玻璃基板是厚度为约0.2mm到约0.7mm的化学强化玻璃，以及第一玻璃基板是厚度为约1.4mm到约3.85mm的钠钙玻璃。
在第二十三个实施方式中，本实用新型提供由第二十至第二十二个实施方式中任一个的方法制备的复杂弯曲层压制品。
尽管此处使用具体的实施方式对本实用新型进行描述，但是应当理解的是仅是举例说明本实用新型的原理和应用。对本领域技术人员来讲，可在未离开本实用新型精神和范围内，针对本实用新型的方法和装置做不同的修改和变化。因此，本实用新型旨在涵盖在附加的权利要求和它们的等同变换范围内的修改和变化。