充气轮胎的制作方法

本发明涉及充气轮胎。

背景技术：

作为提高轮胎的湿地性能的方法，有如下方法：通过在轮胎的胎面表面除了形成沿轮胎周向延伸的主槽之外还形成沿轮胎宽度方向延伸的横槽(日文：ラグ溝)来增加槽面积比，从而确保排水性。然而，在这样的方法中，由于形成于胎面表面的陆部的刚性降低，因此存在操纵稳定性容易恶化这样的问题。

以往，在形成有主槽和横槽的轮胎中，例如，已知有使横槽的一端与主槽连接并使另一端在陆部的区域内封闭的胎面花纹(参照专利文献1)。在具有这样的形态的横槽的轮胎中，认为：排水性得以确保，并且与横槽的两端与主槽连接的轮胎相比，陆部的刚性的降低得以抑制，能够以某种程度的水平兼顾湿地性能和操纵稳定性。

对于安装于用于货物、乘客的运输等的商用车的轮胎，要求各种轮胎性能。例如，对于安装于利用了高速公路的移动多的商用车的轮胎，要求高速行驶时的操纵稳定性。另外，例如，对于安装于在市区中的快递等中使用的商用车的轮胎，也要求在将街道和街道连结的弯曲的干线道路上以高速进行行驶时的操纵稳定性。另一方面，也要求湿地路面上的操纵稳定性(湿地操纵稳定性)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2013-71633号公报

技术实现要素：

发明所要解决的课题

但是，在上述的、使横槽的一端与主槽连接且使另一端在陆部的区域内封闭的形态的胎面花纹中，有可能高速行驶时的操纵稳定性(高速操纵稳定性)不充分，湿地操纵稳定性降低。

本发明的目的在于提供一种能够提高高速操纵稳定性、抑制湿地操纵稳定性的降低的充气轮胎。

用于解决课题的技术方案

本发明的一个方案是一种具备设置有胎面花纹的胎面部的充气轮胎，其特征在于，

所述胎面花纹具备：

外侧主槽，所述外侧主槽在轮胎中央线的轮胎宽度方向的外侧沿轮胎周向延伸；

多个胎肩横槽，所述多个胎肩横槽在所述外侧主槽的轮胎宽度方向的外侧的胎肩陆部区域中，从轮胎宽度方向的外侧朝向所述外侧主槽延伸并在所述胎肩陆部区域内封闭，并且沿轮胎周向隔开间隔地设置；以及

多个纵向刀槽花纹，所述多个纵向刀槽花纹的宽度比所述胎肩横槽的宽度窄，所述多个纵向刀槽花纹横穿所述胎肩横槽的各自并沿轮胎周向延伸，

所述纵向刀槽花纹的刀槽花纹深度比所述胎肩横槽的槽深深。

优选的是，所述纵向刀槽花纹以在相邻的所述胎肩横槽之间中断的方式沿着轮胎周向排列。

优选的是，所述胎面花纹在所述胎肩陆部区域内不具有与所述外侧主槽连接的胎肩横槽。

优选的是，所述胎面花纹不具有将所述胎肩横槽的封闭端与所述外侧主槽连接的刀槽花纹。

优选的是，所述胎面花纹还具备多个胎肩刀槽花纹，所述多个胎肩刀槽花纹在所述胎肩陆部区域以横穿中断的所述纵向刀槽花纹之间的方式延伸，并沿轮胎周向隔开间隔地设置。

优选的是，所述纵向刀槽花纹的刀槽花纹宽度比所述胎肩刀槽花纹的刀槽花纹宽度宽。

优选的是，所述胎面花纹还具备：

内侧主槽，所述内侧主槽在所述外侧主槽的轮胎宽度方向的内侧与所述外侧主槽隔开间隔地设置并沿轮胎周向延伸；

多个带有刀槽花纹的横槽，所述多个带有刀槽花纹的横槽由在所述外侧主槽与所述内侧主槽之间的内侧陆部区域从所述外侧主槽朝向所述内侧主槽延伸并在所述内侧陆部区域内封闭的横槽以及从所述横槽进一步朝向所述内侧主槽延伸的第1刀槽花纹构成，并在所述内侧陆部区域沿轮胎周向隔开间隔地配置，并且以贯通所述内侧陆部区域的方式延伸；以及

多个第2刀槽花纹，所述多个第2刀槽花纹在所述内侧陆部区域沿轮胎周向隔开间隔并且与所述带有刀槽花纹的横槽在轮胎周向上交替配置，并以贯通所述内侧陆部区域的方式延伸，

所述带有刀槽花纹的横槽相对于轮胎宽度方向倾斜地延伸，

所述第2刀槽花纹向所述带有刀槽花纹的横槽所倾斜的轮胎周向的侧的相反侧相对于轮胎宽度方向倾斜地延伸，

在所述内侧陆部区域中，由所述外侧主槽、所述带有刀槽花纹的横槽、以及所述第2刀槽花纹包围的多个大致三角形形状块以沿轮胎周向排列的方式配置，

所述胎肩刀槽花纹与所述外侧主槽连接，所述胎肩刀槽花纹相对于所述外侧主槽的开口位置位于比所述大致三角形形状块的与所述外侧主槽相接的部分所在的轮胎周向的两端靠内侧的范围内。

优选的是，所述胎肩横槽具有槽深从轮胎宽度方向的外侧朝向所述外侧主槽连续或阶段性地变浅的部分，

所述纵向刀槽花纹的刀槽花纹深度在横穿所述胎肩横槽的位置处比所述胎肩横槽的槽深深。

优选的是，在包含所述充气轮胎的旋转轴的截面中，所述纵向刀槽花纹在深度方向上呈直线状延伸。

优选的是，所述胎肩横槽的封闭端从所述外侧主槽离开5mm以上。

优选的是，在轮胎周向上相邻的所述纵向刀槽花纹的间隔s为在轮胎周向上相邻的所述胎肩横槽的间隔t的15～45％的长度。

本发明的另一方案是一种具备设置有胎面花纹的胎面部的充气轮胎，其特征在于，

所述胎面花纹具备：

外侧主槽，所述外侧主槽在轮胎中央线的轮胎宽度方向的外侧沿轮胎周向延伸；

多个胎肩横槽，所述多个胎肩横槽在所述外侧主槽的轮胎宽度方向的外侧的胎肩陆部区域中，从轮胎宽度方向的外侧朝向所述外侧主槽延伸并在所述胎肩陆部区域内封闭，并且沿轮胎周向隔开间隔地设置；以及

多个纵向刀槽花纹，所述多个纵向刀槽花纹的宽度比所述胎肩横槽的宽度窄，所述多个纵向刀槽花纹具有从所述胎肩横槽分别向轮胎周向的两侧延伸的第1刀槽花纹要素及第2刀槽花纹要素，并与所述胎肩横槽的各自连接，

所述纵向刀槽花纹的刀槽花纹深度比所述胎肩横槽的槽深深。

优选的是，所述纵向刀槽花纹以在相邻的所述胎肩横槽之间中断的方式沿着轮胎周向排列。

发明的效果

根据本发明，能够提高高速操纵稳定性，抑制湿地操纵稳定性的降低。

附图说明

图1是示出本实施方式的充气轮胎的外观的一例的立体图。

图2是示出本实施方式的充气轮胎的轮廓截面的一例的图。

图3是示出图2的轮胎的胎面花纹的一例的图。

图4是图3的iv-iv线向视图。

图5是示出胎肩横槽的变形例的图。

具体实施方式

以下说明的本实施方式的充气轮胎(以后，也称为轮胎)例如适用于小型卡车用轮胎或卡车及公共汽车用轮胎，但也能够适用于出租车用轮胎等乘用车用轮胎。以下说明的本实施方式的轮胎是小型卡车用轮胎。在本实施方式中包含后述的各种实施方式。

图1是本实施方式的轮胎10的外观立体图。

轮胎宽度方向是与轮胎10的旋转轴平行的方向。轮胎宽度方向外侧是在轮胎宽度方向上从表示轮胎赤道面的轮胎中央线cl(参照图2)离开的侧。另外，轮胎宽度方向内侧是在轮胎宽度方向上靠近轮胎中央线cl的侧。轮胎周向是以轮胎的旋转轴为旋转的中心进行旋转的方向。轮胎径向是与轮胎10的旋转轴正交的方向。轮胎径向外侧是指从所述旋转轴离开的侧。另外，轮胎径向内侧是指靠近所述旋转轴的侧。

(轮胎构造)

图2是本实施方式的轮胎10的轮廓截面图。轮胎10具备：具有胎面花纹的胎面部10t、一对胎圈部10b、以及设置于胎面部10t的两侧且与一对胎圈部10b和胎面部10t连接的一对胎侧部10s。

轮胎10具有胎体帘布层12、带束层14以及胎圈芯16作为骨架构件，在这些骨架构件的周围，主要具有胎面橡胶构件18、胎侧橡胶构件20、胎圈填胶橡胶构件22、轮辋缓冲橡胶构件24、以及内衬层橡胶构件26。

胎体帘布层12由在一对圆环状的胎圈芯16之间卷绕而呈环形形状的、用橡胶覆盖有机纤维而成的胎体帘布层构件构成。胎体帘布层12绕胎圈芯16卷绕并向轮胎径向外侧延伸。在胎体帘布层12的轮胎径向外侧设置有由2个带束层构件14a、14b构成的带束层14。带束层14由向相对于轮胎周向倾斜预定的角度例如20～30度而配置的钢帘线覆盖橡胶而成的构件构成，下层的带束层构件14a的轮胎宽度方向的宽度比上层的带束层构件14b长。2层的带束层构件14a、14b的钢帘线的倾斜方向互相为相反方向。因此，带束层构件14a、14b为交错层，抑制由所填充的气压引起的胎体帘布层12的膨胀。

在带束层14的轮胎径向外侧设置有胎面橡胶构件18，在胎面橡胶构件18的两端部连接胎侧橡胶构件20而形成胎侧部10s。在胎侧橡胶构件20的轮胎径向内侧的端设置有轮辋缓冲橡胶构件24，与安装轮胎10的轮辋接触。在胎圈芯16的轮胎径向外侧，以夹在胎体帘布层12的绕胎圈芯16卷绕前的部分与胎体帘布层12的绕胎圈芯16卷绕了的卷绕部分之间的方式设置胎圈填胶橡胶构件22。在面向由轮胎10和轮辋包围的填充空气的轮胎空腔区域的轮胎10的内表面设置有内衬层橡胶构件26。

此外，在带束层构件14b与胎面橡胶构件18之间，具备从带束层14的轮胎径向外侧覆盖带束层14的、用橡胶覆盖有机纤维而成的2层的带束覆盖层30。

(胎面花纹)

图3是示出图2的轮胎10的胎面花纹的一例的图。

胎面花纹具备外侧主槽42、多个胎肩横槽62、以及多个纵向刀槽花纹66。

外侧主槽42是在轮胎中央线cl的轮胎宽度方向的外侧沿轮胎周向延伸的槽。

胎肩横槽62在外侧主槽42的轮胎宽度方向的外侧的胎肩陆部区域63中，从轮胎宽度方向的外侧朝向外侧主槽42延伸并在胎肩陆部区域63内封闭，并且沿轮胎周向隔开间隔地设置。通过使胎肩横槽62在胎肩陆部区域63内封闭，从而胎肩陆部的刚性的降低得以抑制，胎肩陆部对于横向的力难以变形，高速行驶时的操纵稳定性(高速操纵稳定性)提高。

根据一实施方式，胎肩横槽62的轮胎宽度方向的外侧的端为了确保排水性，优选位于比胎面表面的接地端e1靠轮胎宽度方向的外侧的位置。

此外，接地端是将轮胎10组装于正规轮辋(日文：正規リム)并填充正规内压(日文：正規内圧)并且以正规载荷(日文：正規荷重)的88％为负荷载荷的条件下与水平面接地了时的接地面的轮胎宽度方向的两端。正规轮辋是指jatma所规定的“测定轮辋”、tra所规定的“designrim(设计轮辋)”、或者etrto所规定的“measuringrim(测量轮辋)”。正规内压是指jatma所规定的“最高气压”、tra所规定的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或者etrto所规定的“inflationpressures(充气压力)”。正规载荷是指jatma所规定的“最大负荷能力”、tra所规定的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或者etrto所规定的“loadcapacity(负荷能力)”。

纵向刀槽花纹66的刀槽花纹宽度比胎肩横槽62的槽宽窄，纵向刀槽花纹66横穿胎肩横槽62的各自并沿轮胎周向延伸。并且，纵向刀槽花纹66的刀槽花纹深度比胎肩横槽62的槽深深。通过使胎肩横槽62封闭，从而与胎肩横槽与外侧主槽42连接的情况相比，有助于排水性的槽体积减少，但利用横穿胎肩横槽62的纵向刀槽花纹66来填补排水性，而且，纵向刀槽花纹66的深度比胎肩横槽62深，由此排水性提高。纵向刀槽花纹66对胎肩陆部的刚性产生影响，但由于在轮胎周向上断续，因此，与在轮胎周向上连续的情况相比，刚性的降低的程度小，与通过使胎肩横槽62封闭从而提高了刚性的情况相配合，高速操纵稳定性提高。另外，通过刚性得以确保，从而在转弯时能够得到大的侧偏刚度(英文：corneringpower)，与提高排水性的效果相配合，湿地操纵稳定性的降低得以抑制。即，能够提高高速操纵稳定性，抑制湿地操纵稳定性的降低。

此外，纵向刀槽花纹66横穿胎肩横槽62是指纵向刀槽花纹66以与胎肩横槽62不交叉而相接的方式通过胎肩横槽62的封闭端的情况，或者，是指纵向刀槽花纹66在胎肩横槽62的封闭端以外的部分处与胎肩横槽62交叉的情况。

纵向刀槽花纹66的刀槽花纹深度比胎肩横槽62的槽深深是指纵向刀槽花纹66的刀槽花纹深度比纵向刀槽花纹66横穿胎肩横槽62的位置处的胎肩横槽62的槽深深。该情况下的纵向刀槽花纹66的刀槽花纹深度为胎肩横槽62的槽深的例如1.5～3.0倍。

根据一实施方式，优选的是，纵向刀槽花纹66以在相邻的胎肩横槽62之间中断的方式沿着轮胎周向排列。优选的是，纵向刀槽花纹66均沿与轮胎中央线cl平行的方向延伸。在该情况下，优选的是，纵向刀槽花纹66配置于彼此相同的轮胎宽度方向位置。在该情况下，优选的是，胎面花纹还具备多个胎肩刀槽花纹64，所述多个胎肩刀槽花纹64在胎肩陆部区域63以横穿中断的纵向刀槽花纹66之间的方式延伸，并沿轮胎周向隔开间隔地设置。由此，在轮胎周向上，胎肩刀槽花纹64的边缘成分增加，石板路等摩擦系数小的低μ路面上的湿地操纵稳定性提高。

根据一实施方式，优选的是，胎肩刀槽花纹64相对于外侧主槽42开口。在该情况下，优选的是，胎肩刀槽花纹64的开口端的刀槽花纹深度被底升高，并比胎肩刀槽花纹64的开口端以外的部分浅。

根据一实施方式，优选的是，胎肩刀槽花纹64延伸至比胎肩横槽62的封闭端靠轮胎宽度方向的外侧处，即，胎肩刀槽花纹64所在的轮胎宽度方向区域与胎肩横槽62所在的轮胎宽度方向区域重叠。在该情况下，优选的是，胎肩刀槽花纹64的轮胎宽度方向外侧的端位于比接地端e1靠轮胎宽度方向内侧的位置。

根据一实施方式，优选的是，胎肩刀槽花纹64的刀槽花纹深度为纵向刀槽花纹66的刀槽花纹深度以下(胎肩刀槽花纹64的刀槽花纹深度≤纵向刀槽花纹66的刀槽花纹深度)。

根据一实施方式，优选的是，纵向刀槽花纹66的刀槽花纹宽度比胎肩刀槽花纹64的刀槽花纹宽度宽。通过使纵向刀槽花纹66的刀槽花纹宽度宽，从而排水性提高。纵向刀槽花纹66的刀槽花纹宽度例如超过1.2mm且为2mm以下，纵向刀槽花纹66以外的刀槽花纹(包括胎肩刀槽花纹64)的刀槽花纹宽度例如为0.8～1.2mm。此外，在图3中，纵向刀槽花纹66与其他刀槽花纹同样地由线来表示。

根据一实施方式，如下述说明的那样，优选的是，胎面花纹还具备内侧主槽40、多个带有刀槽花纹的横槽44、以及多个第2刀槽花纹48，在内侧陆部区域43中，由外侧主槽42、带有刀槽花纹的横槽44、以及第2刀槽花纹48包围的多个大致三角形形状块51以沿轮胎周向排列的方式配置。

内侧主槽40是在外侧主槽42的轮胎宽度方向的内侧与外侧主槽42隔开间隔地设置并沿轮胎周向延伸的槽。在图3所示的例子中，内侧主槽40通过轮胎中央线cl。

带有刀槽花纹的横槽44由横槽45及第1刀槽花纹46构成，并在内侧陆部区域43沿轮胎周向隔开间隔地配置，并且以贯通内侧陆部区域43的方式延伸。横槽45在外侧主槽42与内侧主槽40之间的内侧陆部区域43从外侧主槽42朝向内侧主槽40延伸并在内侧陆部区域43内封闭。第1刀槽花纹46从横槽45进一步朝向内侧主槽40延伸。带有刀槽花纹的横槽44相对于轮胎宽度方向倾斜地延伸。带有刀槽花纹的横槽44相对于轮胎宽度方向的倾斜角度例如为15～45°，优选为25～35°。

第2刀槽花纹48在内侧陆部区域43沿轮胎周向隔开间隔并且与带有刀槽花纹的横槽44在轮胎周向上交替配置，并以贯通内侧陆部区域43的方式延伸。第2刀槽花纹48向带有刀槽花纹的横槽44所倾斜的轮胎周向的侧(图3中的下方)的相反侧(图3中的上方)相对于轮胎宽度方向倾斜地延伸。第2刀槽花纹48相对于轮胎宽度方向的倾斜角度例如为15～45°，优选为25～35°。在图3所示的例子中，第2刀槽花纹48与第1刀槽花纹46分离，另一方面，在横槽45的开口端处与带有刀槽花纹的横槽44连接。

大致三角形形状块是指在将相邻的横槽45的开口端之间的内侧陆部区域43的部分(线段)设为第1边51a，并将从相邻的横槽45的开口端的各自起延伸的第2刀槽花纹48及带有刀槽花纹的横槽44之间的与内侧主槽40相接的内侧陆部区域43的部分(线段)设为第2边51b时，由第1边51a、第2边51b、第2刀槽花纹48、以及带有刀槽花纹的横槽44包围而成的梯形形状的块，在该块中，随着从外侧主槽42朝向内侧主槽40，第2刀槽花纹48与带有刀槽花纹的横槽44的轮胎周向的间隔变短，第2边51b的轮胎周向位置位于第1边51a所在的轮胎周向的范围内。

在该实施方式中，而且，优选的是，胎肩刀槽花纹64与外侧主槽42连接，胎肩刀槽花纹64相对于外侧主槽42的开口位置位于比大致三角形形状块51的第1边51a的轮胎周向的两端靠内侧的范围(除了两端之外的轮胎周向的范围)内。形成大致三角形形状块51的与外侧主槽42相接的边的部分是在内侧陆部区域43中刚性高的部分，因此，通过使胎肩刀槽花纹64在与该部分相对向的位置开口，从而在夹着外侧主槽42的陆部区域中，刚性局部地降低的情况得以抑制。这有助于提高高速操纵稳定性。

在该实施方式中，更优选的是，胎肩刀槽花纹64相对于外侧主槽42的开口位置位于从第1边51a的一方的轮胎周向的端(在图3中为下端)离开第1边51a的长度的5～35％的位置。

此外，在排列有大致三角形形状块51的上述实施方式中，通过在配置有带有刀槽花纹的横槽44的内侧陆部区域43使大致三角形形状块51沿轮胎周向排列，从而与平行四边形形状的块沿轮胎周向排列的情况相比，对于在车辆行驶时从路面受到的无论是轮胎周向还是轮胎宽度方向的外力，抑制块的倾倒的效果都高。因此，在车辆行驶时，能够抑制内侧陆部区域43的刚性降低，能够提高高速操纵稳定性。上述平行四边形形状的块是在将相对于轮胎宽度方向向轮胎周向的相同侧倾斜地延伸的多个横槽、刀槽花纹以沿轮胎周向隔开间隔并贯通陆部区域的方式配置的情况下形成于该陆部区域的块。这样的平行四边形形状的块无论在轮胎周向还是轮胎宽度方向上都容易倾倒，抑制陆部区域的刚性的降低的效果不充分。

另外，在该实施方式中，带有刀槽花纹的横槽44与贯通陆部区域的横槽相比，排水性降低，但另一方面，通过具有第1刀槽花纹46，从而内侧陆部区域43的刚性得以确保，因此转弯时得到的侧偏刚度大，操纵稳定性高。在低μ路(低摩擦系数路)上，难以形成厚的水膜，因此即使排水性降低，由于操纵稳定性高，也能够发挥高的湿地操纵稳定性能。在该实施方式中，通过设置了带有刀槽花纹的横槽44，从而内侧陆部区域43的刚性提高，低μ路面上的湿地操纵稳定性优异。

图4是图3的iv-iv线向视截面图，是着眼于图2的胎肩横槽而表示的图。图5是示出胎肩横槽的变形例的图。

根据一实施方式，如图4及图5所示，优选的是，胎肩横槽62具有槽深从轮胎宽度方向的外侧朝向外侧主槽42连续或阶段性地变浅的部分，纵向刀槽花纹66的刀槽花纹深度在横穿胎肩横槽62的位置处比胎肩横槽62的槽深深。由此，胎肩陆部的刚性得以确保，高速操纵稳定性提高。通过胎肩横槽62具有槽深变浅的部分，从而胎肩横槽62的槽体积减小，但在排水时能够有效果地向轮胎宽度方向的外侧排水，因此排水性的降低得以抑制。胎肩横槽62的槽深在图4所示的例子中具有连续地变浅的部分，在图5所示的例子中具有阶段性地变浅的部分。

根据一实施方式，优选的是，胎肩横槽62如图4及图5所示的例子那样在延伸方向的中途的位置具有朝向外侧主槽42变浅的部分(中间区域)62b。在该情况下，比中间区域62b靠轮胎宽度方向外侧的深槽区域62a、中间区域62b、比中间区域62b靠轮胎宽度方向内侧的浅槽区域62c的沿着延伸方向的长度l62a、l62b、l62c为从胎肩横槽62的接地端e1向轮胎宽度方向内侧延伸的部分的长度的例如45～65％、25～45％、5～25％。

根据一实施方式，优选的是，纵向刀槽花纹66如图4及图5所示那样在中间区域62b与胎肩横槽62交叉。由于越靠轮胎宽度方向的内侧而接地压越高，因此，通过在中间区域62b交叉，从而与在深槽区域62a交叉的情况相比，边缘效应增加。

根据一实施方式，优选的是，纵向刀槽花纹66在胎肩横槽62的为胎肩横槽62的最大槽深d62的20～60％的位置交叉。另外，根据一实施方式，如图4及图5所示，优选的是，纵向刀槽花纹66的刀槽花纹深度d66比胎肩横槽62的最大槽深d62浅。

根据一实施方式，优选的是，纵向刀槽花纹66比外侧主槽42的深度浅，例如，为外侧主槽42的槽深的60～90％的深度。

根据一实施方式，优选的是，在包含轮胎10的旋转轴的截面中，如图4及图5所示，纵向刀槽花纹66在深度方向上呈直线状延伸。由此，与在深度方向上弯曲或弯折的情况相比，排水性提高。若在深度方向上弯曲或呈锯齿形状，则排水效果降低。

根据一实施方式，优选的是，胎肩横槽62的封闭端62d从外侧主槽42离开5mm以上，即，如图3所示，封闭端62d与外侧主槽42的沿着轮胎宽度方向的间隔g为5mm以上。若封闭端62d与外侧主槽42的间隔g小于5mm，则无法对于横向力充分确保胎肩陆部的刚性，操纵稳定性降低。

间隔g优选为7～10mm。

根据一实施方式，如图3所示，优选的是，在轮胎周向上相邻的纵向刀槽花纹66的间隔s为在轮胎周向上相邻的胎肩横槽62的间隔t的15～45％的长度。若间隔s小于间隔t的15％，则存在胎肩陆部的刚性降低，高速操纵稳定性降低的情况。若间隔s超过间隔t的45％，则存在得不到充分的排水效果的情况。另外，通过使间隔s为间隔t的45％以下，从而纵向的边缘成分得以确保，转弯时的操纵稳定性提高。间隔s优选为间隔t的20～40％。

在轮胎10的胎面花纹中，除了胎肩陆部区域63以外的其他区域的形态没有特别限制。例如，根据一实施方式，如图3所示，胎面花纹以轮胎中央线cl上的点为基准呈点对称。

如图3所示，该实施方式的胎面花纹还具备外侧主槽52、多个胎肩横槽72、以及多个纵向刀槽花纹76。

另外，该实施方式的胎面花纹除了上述说明了的内侧陆部区域43的形态以外，还具备多个带有刀槽花纹的横槽54和多个第2刀槽花纹58，并在内侧陆部区域53中，由外侧主槽52、带有刀槽花纹的横槽54、以及第2刀槽花纹58包围的多个大致三角形形状块61以沿轮胎周向排列的方式配置。在图3所示的例子中，上述的大致三角形形状块51的轮胎周向的端51c、51d和大致三角形形状块61的轮胎周向的端61c、61d配置于轮胎周向的不同位置。

胎肩横槽72及纵向刀槽花纹76的轮廓截面的形态与图4或图5是同样的，胎肩横槽72及纵向刀槽花纹76的各要素在图4及图5中用带括弧的附图标记表示。

根据一实施方式，周向主槽的个数优选为3个。与4个以上的情况相比，能够有效果地抑制内侧陆部区域43、53的刚性的降低，能够提高高速操纵稳定性。

此外，在图2中，省略了带有刀槽花纹的横槽44、54、第2刀槽花纹48、58、胎肩刀槽花纹64、74、纵向刀槽花纹66、76的图示。

在一实施方式中，上述说明了的轮胎10的胎面花纹也可以采用下述的形态的纵向刀槽花纹66来代替上述说明了的形态的纵向刀槽花纹66。即，纵向刀槽花纹66也可以是以下纵向刀槽花纹：所述纵向刀槽花纹的宽度比胎肩横槽62的宽度窄，所述纵向刀槽花纹具有从胎肩横槽62分别向轮胎周向的两侧延伸的第1刀槽花纹要素及第2刀槽花纹要素，并与胎肩横槽的各自连接。第1刀槽花纹要素向轮胎周向的一侧延伸，第2刀槽花纹要素向轮胎周向的另一侧延伸。第1刀槽花纹要素及第2刀槽花纹要素相对于胎肩横槽62的连接位置也可以在轮胎宽度方向上分离(错开)，其错开量为纵向刀槽花纹66的宽度的例如2.5倍以下。

(比较例、实施例)

为了调查本实施方式的充气轮胎的效果，对轮胎的胎面花纹进行各种变更，调查高速操纵稳定性、湿地操纵稳定性。关于试制出的轮胎，尺寸为235/65r16c115/113r，具有图2所示的截面形状，胎面花纹除了表1、表2及下述所示的形态以外以图3所示的胎面花纹为基调。此外，如图4所示，纵向刀槽花纹在深度方向上呈直线状延伸。

在表1及表2中，示出与各轮胎的胎面花纹有关的形态及其评价结果。

在表1及表2中，将胎肩横槽与外侧主槽连接的情况表示为“连接”，将不连接而封闭的情况表示为“封闭”。

将纵向刀槽花纹在整周连续的情况表示为“连续”，将在轮胎周向上相邻的胎肩横槽之间中断的情况表示为“断续”。

在“胎肩横槽与纵向刀槽花纹的深度”一栏中，记载了胎肩横槽与纵向刀槽花纹中的较深的一方。

将胎肩刀槽花纹相对于外侧主槽的开口位置位于与大致三角形形状块的第1边的轮胎周向的下端(顶点)相同的轮胎周向位置的情况表示为“顶点”，将位于图3所示的位置的情况表示为“边内”。

关于胎肩横槽的槽深，将图4所示的中间区域63b及浅槽区域63c所在的区域的槽深与深槽区域相同的情况表示为“固定”，如图4所示，将具有连续地变浅的部分的情况表示为“渐减”。

在“s的范围”一栏中，使用在轮胎周向上相邻的胎肩横槽的间隔t的长度来表示在轮胎周向上相邻的纵向刀槽花纹的间隔s的长度。

纵向刀槽花纹的刀槽花纹宽度比胎肩横槽的槽宽窄。

在实施例2～5中，胎肩刀槽花纹相对于外侧主槽开口，开口端的刀槽花纹深度比开口端以外的胎肩刀槽花纹的部分浅。另外，胎肩刀槽花纹的刀槽花纹宽度设为1.0mm。

纵向刀槽花纹的刀槽花纹宽度除了在实施例2中设为1.0mm以外，其他设为1.5mm。

高速操纵稳定性

将最大装载量为3.5吨的厢式货车(英文：van)设为试验车辆，并向轮辋尺寸为16×61/2j的车轮组装各试验轮胎，将气压设为前300kpa、后480kpa，关于在干燥路面的试验路线上以0～200km/小时的范围试驾员行驶了时的操舵性、直行性等进行感官评价，以将比较例1设为100的指数来表示。该指数越大，意味着高速操纵稳定性越优异。将指数为102以上的例子评价为高速操纵稳定性提高。

湿地操纵稳定性

将各试验轮胎安装于与在高速操纵稳定性的评价试验中使用的试验车辆相同的试验车辆，关于在水深1.5mm以下的湿地路面的试验路线上以0～80km/小时的范围试驾员行驶了时的操舵性、直行性等进行感官评价，以将比较例1设为100的指数来表示。该指数越大，意味着湿地操纵稳定性越优异。将指数为100以上的例子评价为能够抑制湿地操纵稳定性的降低。

[表1]

[表2]

根据实施例1～9与比较例1～4的比较可知，通过使胎肩横槽封闭，纵向刀槽花纹断续，纵向刀槽花纹的刀槽花纹深度比胎肩横槽的槽深深，从而能够提高高速操纵稳定性，抑制湿地操纵稳定性的降低。

根据实施例1与实施例2的比较可知，通过具备胎肩刀槽花纹，从而湿地操纵稳定性提高。

根据实施例2与实施例3的比较可知，通过使纵向刀槽花纹的宽度比胎肩刀槽花纹的宽度宽，从而湿地操纵稳定性进一步提高。

根据实施例3与实施例4的比较可知，通过胎肩刀槽花纹的开口位置位于大致三角形形状块的边内，从而高速操纵稳定性提高。

根据实施例4与实施例5的比较可知，通过具有胎肩横槽的槽深连续或阶段性地变浅的部分，从而高速操纵稳定性尤其提高。

以上，对本发明的充气轮胎详细地进行了说明，但本发明的充气轮胎并不限定于上述实施方式或实施例，当然也可以在不脱离本发明的主旨的范围内进行各种改良、变更。

附图标记说明

10轮胎

10t胎面部

40内侧主槽

42外侧主槽

43内侧陆部区域

44、54带有刀槽花纹的横槽

45、55横槽

45b、55b封闭端

45c、55c横槽的外侧区域

46、56第1刀槽花纹

48、58第2刀槽花纹

51、61大致三角形形状块

52第2外侧主槽

62、72胎肩横槽

62d、72d胎肩横槽的封闭端

62a深槽区域

62b中间区域

62a浅槽区域

63、73胎肩陆部区域

64、74胎肩刀槽花纹

66、76纵向刀槽花纹