一种催化柴油的加氢裂化催化剂级配方法与流程

1.本发明涉及一种催化柴油的加氢裂化催化剂级配方法，具体地说涉及一种劣质重催化柴油加氢转化生产高辛烷值汽油的加氢裂化催化剂级配方法。


背景技术：

2.随着人类社会对环境保护意识的增强，更加严格的环保法规和油品排放标准相继出台。为消除雾霾等恶劣天气对生态环境的影响，我国已经推出了与国外发达国家水平相当的国iv和国v汽柴油排放质量标准。其中柴油排放标准中直接提出了对稠环芳烃的含量限制，同时通过十六烷值和密度的指标对车用柴油产品中的稠环芳烃含量进行了间接制约。因此，交通运输燃油产品质量的提升也对稠环芳烃原料加工工艺提出了更高的技术要求。催化柴油加氢裂化技术可以将劣质柴油组分转化为高辛烷值汽油组分，已经得到了工业应用。但工业上往往采用单一的催化剂体系，暴露出化学氢耗高，气体收率高，反应温度高，运转周期短等问题。
3.cn 108624356a公开了一种催化柴油加氢转化工艺，催化裂化柴油与氢气的混合进行加氢精制反应，精制油直接进入裂化反应器进行加氢裂化反应。其中加氢裂化反应器内上下级配装填w-ni和/或mo-ni催化剂与mo-co催化剂，以改性y分子筛和积炭氧化铝为载体，得到高辛烷值石脑油与柴油组分。该发明工艺可降低生成的汽油组分的加氢饱和，提高汽油组分辛烷值。但由于无法与多环芳烃反应特点相匹配，会造成转化率低，汽油收率低等问题。
4.cn 106675638b公开一种催化柴油加氢转化工艺，在加氢精制工艺条件下，催化柴油原料与氢气的混合进行加氢精制反应。精制流出物进入裂化反应器，加氢裂化反应器中上下级配装填含有y分子筛与含有β分子筛的加氢裂化催化剂体系；两者的装填体积比为1:5~5:1，所述含有y分子筛的加氢裂化催化剂的活性组分金属氧化物含量比含有β分子筛的加氢裂化催化剂高2wt%~10wt%；产物经过分离后得到高辛烷值汽油产品和高十六烷值柴油产品。
5.cn 100549139c公开了一种劣质催化裂化柴油加氢处理方法，采用两段加氢裂化法来加工劣质催化柴油。所加工的催化柴油性质差，密度大于0.90 g/cm3，芳烃含量大于60wt％，十六烷值小于30。将劣质催柴与重质裂化原料混合后进行加氢预处理反应，经过脱硫、脱氮、脱芳烃以及脱金属等反应后，而后进行加氢裂化反应。该发明方法可以充分利用催化裂化柴油氢含量低、芳烃含量高的特点，来生产高芳潜的重石脑油，实现了对该类劣质催化裂化柴油的有效利用。但由于加氢裂化反应压力高，重石脑油辛烷值低。
6.cn 106047404a 公开了了一种劣质催化裂化柴油增产高辛烷值汽油的组合工艺方法，该方法将劣质催化裂化柴油首先经过缓和加氢后，进行加氢脱硫、脱氮以及芳烃饱和反应，精制反应器流出物进入装有贵金属催化剂的裂化反应器进行裂化反应，从而实现多产高辛烷值汽油的目的。该发明方法能够处理劣质催化柴油，该方法汽油馏分收率、汽油馏分芳烃选择性和液收高，可有效解决劣质催化裂化柴油难加工与c10+重芳烃高值利用问
题。
7.综上所述，关于催化柴油加氢裂化催化剂的制备以及工艺方法的报道较多，但关于催化柴油的加氢裂化催化剂的级配方法报道较少。如何将劣质柴油通过加氢裂化的方法转化为高辛烷值汽油对于炼油企业产品质量升级意义重大。


技术实现要素：

8.针对现有技术的不足，本发明根据催化柴油中芳烃在不同活性金属上的反应特点，提供了一种加氢裂化催化剂的级配方法，所述方法能够实现最大限度生产高辛烷值汽油的目的。
9.本发明的一种催化柴油的加氢裂化催化剂级配方法包括以下步骤：（1）原料油进入加氢精制反应区，同加氢精制催化剂接触进行加氢精制反应，所述原料油为劣质重催化柴油，其初馏点一般为230~250℃，终馏点一般为360~380℃，芳烃含量为70 m%~80 m%，双环芳烃含量为50 m%~60 m%，三环芳烃10 m%~15 m%；（2）加氢精制流出物切割为轻重柴油，切割点为280~340 ℃。将加氢裂化反应器沿物流方向分为3个反应区，重柴油与上部装填的nimo加氢裂化催化剂接触发生加氢裂化反应，生成并转化为富含双环芳烃的流出物，轻柴油组分进入加氢裂化反应器第二反应区，与中间反应区装填的como类型加氢裂化催化剂接触发生反应，第三反应区装填nimo加氢裂化催化剂，将上部的流出物进行深度裂化反应。
10.（3）加氢裂化反应流出物经分离、分馏，获得高辛烷值汽油。
11.本发明上下文中，所述的como类型加氢裂化催化剂为以氧化钴和氧化钼为加氢活性组分的加氢裂化催化剂；所述的nimo类型加氢裂化催化剂为以氧化镍和氧化钼为加氢活性组分的加氢裂化催化剂；所述的压力以绝对压力计；所涉及的%如无特殊说明均为质量百分数。
12.本发明方法中，步骤（1）中所述的加氢精制反应条件：平均反应温度为370~420℃，优选为380~410℃；反应压力为6~10 mpa，优选为7~9 mpa；相对于新鲜进料的液时体积空速为0.5~4.0 h-1
，优选为1.0~3.0 h-1
，氢油比400~1200，优选为600~1000。
13.本发明方法中，步骤（1）中所述加氢精制催化剂剂，其通常由载体和金属组成。金属为非贵金属，主活性金属主要为元素周期表中第ⅵb金属组分，如钨或/和钼，以金属氧化物重量计为5~50wt%，优选为10~40wt%。助剂主要为元素周期表中第
ⅷ
b的金属组分，如钴或/和钼，以金属氧化物重量计为2~30wt%，优选为3~15wt%。载体可以为氧化铝、无定型硅铝、分子筛的单一载体或者混合物，载体按重量计为60~90wt%，优选为60~85wt%。上述加氢精制催化剂可以按照现有技术制备，例如可以由以上载体负载活性金属后，制备加氢精制催化剂；也可以使用市售工业催化剂商品，比如抚顺石油化工研究院生产的ff-46、ff-56以及ff-66型加氢精制催化剂。
14.本发明方法中，步骤（2）中所述的三个加氢裂化反应区中装填的加氢裂化催化剂的体积分数为20%~30%，30%~60%，10~20%。所述como类型加氢裂化催化剂、nimo类型加氢裂化催化剂可以装填在同一个加氢反应器内，也可以分别装填在不同的串联反应器内。
15.本发明方法中，步骤（2）中所述的加氢裂化反应条件如下：平均反应温度为350~420℃之间，优选为370~410℃；反应压力为6~10 mpa，优选为7~9 mpa；相对于新鲜进料的液
时体积空速为0.5~3 h-1
，优选为1.0~2.5 h-1
。氢油比600~1400，优选为800~1200。
16.本发明方法中，步骤（2）中所述的加氢裂化催化剂还进一步含有裂化组分或者含有裂化组分和粘结剂，所述裂化组分为酸性材料如y分子筛、无定型硅铝中的一种或几种，所述粘结剂经焙烧后一般为氧化铝。
17.本发明方法一个或多个实施例中，步骤（2）中所述como类型加氢裂化催化剂的制备过程如下：以y分子筛为酸性材料，以氧化铝作为粘合剂，对上述物料混捏、成型、干燥、焙烧制备出载体。分别以六水合硝酸钴为钴源，四水钼酸铵为钼源，采用两步等体积浸渍法分别浸渍钼、钴活性金属。在400~550℃焙烧后制备成como/al2o
3-y催化剂，其中以催化剂的质量为标准，氧化钴的质量分数为5%~10%之间，氧化钼的质量分数为15%~25%之间，载体中y分子筛的质量分数为30~50%。
18.本发明方法一个或多个实施例中，步骤（2）中所述nimo类型加氢裂化催化剂的制备过程如下：以y分子筛为酸性材料，以氧化铝作为粘合剂，对上述物料混捏、成型、干燥、焙烧制备出载体。以硝酸镍为镍源，以四水合钼酸铵为钼源，采用两步等体积浸渍法分别浸渍钼、镍活性金属，在400~550℃焙烧后，制备成nimo/al2o
3-y催化剂，其中以催化剂的质量为标准，氧化镍的质量分数为5%~10%之间，氧化钼的质量分数为15%~25%之间，载体中y分子筛的质量含量为30w%~50w%。
19.本发明方法中，步骤（2）中所述的como类型加氢裂化催化剂、nimo类型加氢裂化催化剂也可以选择现有商业的加氢裂化催化剂，例如fripp研制开发的fc-24b、fc-70a、fc-70b等商业加氢裂化催化剂。
20.本发明方法中，步骤（3）中加氢裂化反应流出物经分离、分馏所得的柴油可作为产品出装置，也可以循环至加氢精制反应器或者加氢裂化反应器入口，以增加所得高辛烷值汽油的收率。
21.申请人通过深入的研究发现，重催化柴油中的芳烃主要以双环芳烃、三环芳烃为主。本发明的发明人研究发现，como类型加氢裂化催化剂具有较高的双环芳烃饱和单环生成四氢萘类芳烃的活性，但由于其活性相对反应物吸附能力强，抑制了其继续转化为单环芳烃的能力，因而单环芳烃收率低。而nimo类型加氢裂化催化剂双环芳烃单环饱和性能较弱，但单环芳烃以及环烷烃收率高，也会造成对芳烃造成过度饱和，对汽油辛烷值造成一定损失。轻柴油（《~320℃）中富含双环芳烃，而重催化柴油中（》~320℃）含有较多的三环芳烃。三环芳烃需要在加氢性能强的nimo类型的加氢裂化催化剂中得以转化为双环芳烃。因此，可将精制油切割为轻重组分，重催化柴油直接进入nimo类型加氢裂化催化剂进行深度加氢裂化，转化至富含双环芳烃的组分。而轻柴油组分中含有大量的双环芳烃先经过como类型加氢裂化催化剂转化为四氢萘类芳烃，反应流出物再通过nimo类型加氢裂化催化剂裂化开环，则可以提高单环芳烃选择性。
22.与现有技术相比，本发明方法的有益效果如下：1、根据催化柴油中芳烃的反应特点，将nimo类型与como类型加氢裂化催化剂合理级配。nimo类型加氢裂化催化剂首先将重柴油中的三环芳烃加氢饱和为双环芳烃，再与轻柴油混合后于como类型催化剂接触可将催化柴油中大部分的双环芳烃饱和为四氢萘类单环芳烃，nimo类型加氢裂化催化剂再将流出物中的四氢萘类单环芳烃开环裂化。与单一催化剂体系相比，该级配体系催化柴油转化率高，所需反应温度低。
23.2、nimo类型与como类型加氢裂化催化剂合理级配后，催化柴油中的三环芳烃、双环芳烃可得到高效转化，而单环芳烃可以避免被过渡饱和，可显著增加汽油组分辛烷值。
24.3、与工业单一加氢裂化催化剂体系相比，级配后的催化剂体系氢耗低，可显著降低装置运行能耗，增加企业效益。
25.4、将精制柴油切割后进入加氢裂化反应器不同床层，可显著降低床层冷氢量与装置能耗。
附图说明
26.图1为本发明方法的一种实施方式的流程示意图。
具体实施方式
27.下面结合附图对本发明所提供的方法进行进一步的说明，图中省略了许多设备，如泵、换热器、压缩机、加热炉、抽提段水洗塔与脱水塔等，但这对本领域普通技术人员是公知的。
28.本发明提供的方法的流程详细描述如下：原料油1与混合氢2混合后进入加氢精制反应器3，自上而下依次通过加氢精制催化剂床层、精制油4进入分馏塔5分为轻、重组分，上部得到的轻组分6进入加氢裂化反应器7中部，重组分8进入加氢裂化反应器入口，加氢裂化生成油9进入分离器10，上部排除的气体11经过脱硫塔12，得到的循环氢13经过循环氢压缩机14增压后与新氢15混合，分离器中下部得到液相16进入后续分馏塔17，得到分馏塔顶气体18、石脑油19以及柴油20。
29.下面结合实施例将对本发明提供的方法，予以进一步的说明，但并不因此而限制本发明。
30.表1原料油性质表2 催化剂类型及其主要性质
表3 反应条件表2中的como-a与nimo-b加氢裂化催化剂的制备方法如下：（1）como-a：以氧化铝与y分子筛为载体，其中y分子筛的比例为35%。以氧化硅作为粘合剂，对载体混捏、成型、干燥。分别以六水合硝酸钴为钴源，四水钼酸铵为钼源，采用两步等体积浸渍法分别浸渍钼、钴活性金属。在500℃两次焙烧后制备成como/al2o
3-y催化剂，其中以催化剂的质量为标准，氧化钴的质量分数为6.5%，氧化钼的质量分数为20%。
31.（2）nimo-a：以氧化铝与y分子筛为载体，其中y分子筛的比例为35%。以氧化硅作为粘合剂，对载体混捏、成型、干燥。以硝酸镍为镍源，以四水合钼酸铵为钼源，采用两步等体积浸渍法分别浸渍钼、镍活性金属，在500℃焙烧后，制备成nimo/al2o
3-y催化剂，其中以催化剂的质量为标准，氧化镍的质量分数为6.5%，氧化钼的质量分数为20%。
32.以下实施例和对比例中所使用的原料油为两种催化柴油，分别为催化柴油-1、催化柴油-2，其性质如表1所示。加氢精制反应器中装填ff-66加氢精制催化剂，加氢裂化反应器具有两个裂化催化剂床层。所有实施例与对比例的部分相同工艺评价条件如表3所示。实施例与对比例中石脑油与柴油的切割点为210℃。
33.实施例1加氢裂化反应器上部装填20 v% nimo-a催化剂，中部装填60 v% como-a催化剂，下部装填20 v% nimo-a催化剂。以催化柴油-1为原料，加氢精制柴油的切割点为320℃，评价工艺条件如表3所示。
34.实施例2加氢裂化反应器上部装填20 v% nimo-a催化剂，中部装填60 v% como-a催化剂，下部装填20 v% nimo-a催化剂。以催化柴油-2为原料，加氢精制柴油的切割点为330℃，评价工艺条件如表3所示。
35.实施例3加氢裂化反应器上部装填25 v% nimo-a催化剂，中部装填57 v% como-a催化剂，下部装填18 v% nimo-a催化剂。以催化柴油-1为原料，加氢精制柴油的切割点为340℃，评价工
艺条件如表3所示。
36.实施例4加氢裂化反应器上部装填25 v% nimo-a催化剂，中部装填57 v% como-a催化剂，下部装填18 v% nimo-a催化剂。以催化柴油-3为原料，加氢精制柴油的切割点为330℃，评价工艺条件如表3所示。
37.实施例5加氢裂化反应器上部装填25 v% nimo-a催化剂，中部装填60 v% como-a催化剂，下部装填15 v% nimo-a催化剂。以催化柴油-2为原料，加氢精制柴油的切割点为330℃，评价工艺条件如表3所示。
38.实施例6加氢裂化反应器上部装填25 v% nimo-a催化剂，中部装填60 v% como-a催化剂，下部装填15 v% nimo-a催化剂。以催化柴油-3为原料，加氢精制柴油的切割点为340℃，评价工艺条件如表3所示。
39.对比例1加氢裂化反应器上部装填50 v% nimo-a催化剂，中部装填20 v% como-a催化剂，下部装填30 v% como-a催化剂。以催化柴油-1为原料，加氢精制柴油全部进入加氢裂化反应器入口，评价工艺条件如表3所示。
40.对比例2加氢裂化反应器上部装填50 v% nimo-a催化剂，中部装填20 v% como-a催化剂，下部装填30 v% como-a催化剂。以催化柴油-2为原料，加氢精制柴油全部进入加氢裂化反应器入口，评价工艺条件如表3所示。
41.对比例3加氢裂化反应器全部装填nimo-a催化剂，以催化柴油-2为原料，加氢精制柴油全部进入加氢裂化反应器入口，评价工艺条件如表3所示。
42.对比例4加氢裂化反应器全部装填nimo-a催化剂，以催化柴油-3为原料，加氢精制柴油全部进入加氢裂化反应器入口，评价工艺条件如表3所示。
43.对比例5加氢裂化反应器全部装填como-a催化剂。以催化柴油-2为原料，加氢精制柴油全部进入加氢裂化反应器入口，评价工艺条件如表3所示。
44.对比例6加氢裂化反应器上部装填50 v% nimo-a催化剂，下部装填50 v% como-a催化剂。以催化柴油-2为原料，加氢精制柴油全部进入加氢裂化反应器入口，评价工艺条件如表3所示。表4 实施例试验结果
项目实施例1实施例2实施例3实施例4实施例5实施例6《210℃收率，m%50.053.150.451.350.752.1《210℃辛烷值93.495.892.591.692.893.5
表5 对比例试验结果
项目对比例1对比例2对比例3对比例4对比例5对比例6
《210℃收率，m%48.146.747.147.948.646.5《210℃辛烷值89.687.588.588.187.589.9
通过对比例与实施例的实验结果表4、表5可以看出，本发明的催化柴油加氢裂化催化剂级配技术可以有效提高汽油收率与辛烷值。实施例2中，加氢裂化反应器上部装填20 v% nimo-a催化剂，中部装填60 v% como-a催化剂，下部装填20 v% nimo-a催化剂，以催化柴油-2为原料油，加氢精制柴油的切割点为330℃时，《210℃ 收率为53.1%，辛烷值高达95.8，可以作为优质汽油调和组分。