s。
[0052] 在减粘反应器中加入与上述反应所用相同的原料油，并向减粘反应器中注 入氮气，氮气的注入量与工业注水量的摩尔比为1 :1，即氮气与原料油的质量比为 (0.7/18X28) :100,即1.09 :100,使减粘反应器中的压力与工业减粘裂化反应的压力相 同，即为0. 7MPa，打开加热炉对减粘反应器以每分钟3°C的速度进行升温，当减粘反应器的 温度达到350°C时，调整加热炉并用1. 5分钟迅速将减粘反应器的温度升高至370°C，并启 动冷凝器，控制反应时间80分钟，小于工业减粘裂化冷停留时间，调整加热炉，使减粘反应 器的温度按每8分钟rc的速度降温至360°C，然后用0.8分钟将减粘反应器内温度降为 350°C，再缓慢降温至80°C，将减粘反应器内的减粘油与接受器中的轻瓦斯油混合均匀得到 减粘生成油，并测定该减粘生成油在l〇〇°C的运动粘度为230. 5mm2/s，与工业减粘渣油在 100°C的运动粘度420. 9mm2/s进行比较，减粘生成油与工业减粘油在100°C的运动粘度相对 差值为45. 2%大于2. 0%，则调整反应时间并重复上述反应步骤。
[0053] 按同样的方法，按反应时间40分钟进行减粘裂化反应，测定得到的减粘生成油在 100°C的运动粘度为695. lmm2/s，与工业减粘油在100°C的运动粘度420. 9mm2/s进行比较， 减粘生成油与工业减粘油在l〇〇°C的运动粘度相对差值为65. 1%大于2. 0%，则调整反应时 间并重复上述反应步骤。
[0054] 当热停留时间分别为80分钟和40分钟时，测定所得到的减粘生成油在KKTC的 运动粘度分别为230. 5mm2/s和695. lmm2/s，工业减粘油在100°C的运动粘度为420. 9mm2/s， 根据线形插值法推测，热停留时间应为63. 6分钟，并按反应时间为64分钟进行减粘裂化反 应，测定所得到的减粘生成油在l〇〇°C的运动粘度为363. 6mm2/s，与工业减粘油在100°C的 运动粘度相对差值13. 6%大于2. 0%，则调整反应时间并重复上述反应步骤。
[0055] 当热停留时间分别为64分钟和40分钟时，测定所得到的减粘生成油在KKTC的 运动粘度分别为363. 6mm2/s和695. lmm2/s，工业减粘油在KKTC的运动粘度为420. 9mm2/ s，根据线形插值法推测，热停留时间应为60. 2分钟，并按反应时间为60分钟进行减粘裂化 反应，测定所得到的减粘生成油在l〇〇°C的运动粘度为419. 3mm2/s，与工业减粘油在KKTC 的运动粘度相对差值为〇. 4%，小于2%，则该工业减粘裂化反应塔的估测热停留时间为60分 钟。
[0056]
【主权项】
1. 一种塔式减粘裂化热停留时间估测方法，其特征在于，所述塔式减粘裂化热停留时 间估测方法包括： 步骤1 :将原料油加入减粘反应器中，所述原料油与工业塔式减粘裂化反应所用原料 油相同； 步骤2:向所述减粘反应器中注入气体，所述气体的注入量与工业塔式减粘裂化反应 注水量的摩尔比为1 :1，使所述减粘反应器中的反应压力与工业塔式减粘裂化反应的反应 压力相同； 步骤3 :在所述反应压力下，先将所述减粘反应器以每分钟1~5°C的速度加热至 350°C，然后将所述减粘反应器在1~3分钟之内加热至反应温度初始值，使所述原料油 进行减粘裂化反应，所述减粘裂化反应过程中会产生轻瓦斯油，将所述轻瓦斯油冷却并收 集； 步骤4 :设定所述减粘裂化反应的反应时间，并按所述反应时间设定值，将所述减粘反 应器的反应温度降至反应温度结束值，然后将所述减粘反应器的温度在1~2分钟之内降 低到350°C，并且使所述减粘反应器继续降温，当所述减粘反应器的温度降到100°C以下 时，将所述减粘反应器中得到的减粘油与所述轻瓦斯油混合得到减粘生成油； 步骤5 :对比所述减粘生成油与所述工业塔式减粘裂化反应得到的工业减粘油在50°C 或100°C的运动粘度，若所述减粘生成油与所述工业减粘油的运动粘度相对差值在规定值 范围以内，则所述原料油在所述减粘反应器进行减粘裂化反应的反应时间即为原料油在工 业塔式减粘裂化反应塔内的热停留时间；若所述减粘生成油与所述工业减粘油的运动粘度 相对差值不在规定值范围以内，则调整所述反应时间设定值并重复上述步骤。
2. 根据权利要求1所述的塔式减粘裂化热停留时间估测方法，其特征在于，所述步骤2 中，所述气体为惰性气体、氮气、甲烷、乙烷、丙烷、丁烷、二氧化碳中的至少一种。
3. 根据权利要求1所述的塔式减粘裂化热停留时间估测方法，其特征在于，所述步骤3 中，所述反应温度初始值大于或等于360°C。
4. 根据权利要求3所述的塔式减粘裂化热停留时间估测方法，其特征在于，所述反应 温度初始值与所述工业塔式减粘裂化反应塔入口的温度相同。
5. 根据权利要求1所述的塔式减粘裂化热停留时间估测方法，其特征在于，所述步骤4 中，所述反应温度结束值与所述工业塔式减粘裂化反应塔出口的温度相同。
6. 根据权利要求1所述的塔式减粘裂化热停留时间估测方法，其特征在于，所述步骤4 中，所述反应时间设定值小于所述工业塔式减粘裂化反应的冷停留时间。
7. 根据权利要求1所述的塔式减粘裂化热停留时间估测方法，其特征在于，所述步骤5 中，所述减粘生成油与所述工业减粘油的运动粘度相对差值为所述减粘生成油与所述工业 减粘油运动粘度之差同所述工业减粘油运动粘度的比值的绝对值，且所述运动粘度相对差 值的规定值范围为〇~2. 0%。
8. -种塔式减粘裂化反应装置，其特征在于，所述塔式减粘裂化反应装置包括：减粘 反应器、加热炉、冷凝器、接收器和压力控制器，所述减粘反应器设置在所述加热炉上方，所 述加热炉用于给所述减粘反应器加热，所述减粘反应器、所述冷凝器和所述接收器内部连 通，所述压力控制器设置在所述接收器上方，工作时，所述减粘反应器中的轻瓦斯油经过所 述冷凝器进入所述接收器，当所述减粘反应器中的压力超过反应压力时，所述接收器中的 不凝气经过所述压力控制器排出，使得所述减粘反应器中的压力与所述反应压力相同。
9. 根据权利要求8所述的塔式减粘裂化反应装置，其特征在于，所述塔式减粘裂化反 应装置还包括补压口，所述补压口设置在所述减粘反应器上部。
10. 根据权利要求9所述的塔式减粘裂化反应装置，其特征在于，所述塔式减粘裂化反 应装置还包括轻瓦斯油出口，所述轻瓦斯油出口设置在所述接收器下部，轻瓦斯油通过所 述轻瓦斯油出口从所述接收器流出。
【专利摘要】本发明公开了一种塔式减粘裂化热停留时间估测方法及反应装置，属于石油化工领域。所述热停留时间估测方法包括：将原料油加入减粘反应器并通入气体；加热减粘反应器使原料油进行减粘裂化反应，反应温度和压力与塔式减粘裂化相同，并收集轻瓦斯油；反应结束后将减粘反应器中的减粘油和轻瓦斯油混合得到减粘生成油；对比减粘生成油与工业减粘油的运动粘度，当运动粘度相对差值在规定值范围内时，反应时间即为工业减粘裂化热停留时间。所述反应装置包括：减粘反应器、加热炉、冷凝器、接收器和压力控制器，通过估测减粘裂化热停留时间和实验室减粘裂化优化的结果，为工业塔式减粘裂化装置工艺条件及工业装置的优化改进提供依据，满足科研和生产需求。
【IPC分类】C10G9-00
【公开号】CN104650952
【申请号】CN201310591427
【发明人】刘海澄, 相养冬, 孙丽, 王宏德, 于洋, 张戬, 吴冰, 刘雷, 裴冬双, 孙德胜, 陈元望
【申请人】中国石油天然气股份有限公司
【公开日】2015年5月27日
【申请日】2013年11月21日