回。相反，当在步骤S3判断为是时，则进入步骤S4。在步骤S4中，由缸内压传感器115取得缸内压Ρ( Θ )。然后，在接着步骤S4所执行的步骤S5中，根据通过缸内压传感器115而被测出的缸内压Ρ( Θ )的履历，而对发热量Q(9)进行计算。图8(A)为表示缸内压Ρ(θ)的变化的一个示例的曲线图，图8(B)为表示热发生率dQ(0)的变化的一个示例的曲线图，图8(C)为表示热发生量Q(0)的变化的一个示例的曲线图。
[0054]首先，通过数学式1，从而根据缸内压Ρ(θ)来对热发生率dQ(0)进行计算。在数学式I中，ν(θ)为某个曲轴转角角度的缸内容积，K为常数。
[0055]数学式I
[0056]dQ ( Θ ) = (k.P ( Θ ) ?dV(0)+V(9).dP ( θ )) / (k_l)
[0057]接着，根据数学式2，对热发生率dQ( Θ )进行累计，从而对发热量Q( Θ )进行计算。
[0058]数学式2
[0059]Q ( Θ ) = Q ( Θ - Δ Θ ) +dQ ( Θ )
[0060]然后，对由引燃喷射获得的发热量QpI进行计算。在此，通过在上述的喷孔腐蚀判断条件中包含能够明确划分引燃喷射和主喷射的发热量的条件，从而如图8(C)所示，能够掌握由引燃喷射所喷射的燃料的发热量。由此，例如能够将上止点0°C A的值Q(O)设为引燃发热量Qpl。即，能够设为Q(O) =Qp10也可以根据热发生率dQ(0)来对引燃喷射的燃烧期间进行判断，从而直接对发热量进行计算。
[0061]在后续于步骤S5而执行的步骤S6中，对在步骤S2中取得的燃料喷射量Qv是否与基准燃料喷射量Qvref相等进行判断。该判断的动作对燃料喷射量相同的情况进行确认，并保障引燃喷射中的燃料喷射量为，作为步骤S7中的引燃发热量QpI与基准发热量QpIref的比较的前提较为合适的燃料喷射量。基准燃料喷射量Qvref为，作为不存在喷孔腐蚀的状态下的燃料喷射量，能够与通过燃油切断控制执行中的期间所执行的微量的燃料喷射而被喷射的燃料喷射量QV[mm3/st]进行比较的燃料喷射量。在第I实施方式中，采用出厂时状态下的燃料喷射量。另外，燃料喷射量相等的判断不仅在上述的完全一致的情况下做出，也可以考虑到误差等而使之具有某种程度的范围。
[0062]当在步骤S6判断为是时，则进入步骤S7。在步骤S7中，判断在步骤S5所取得的引燃发热量QpI是否大于基准发热量QpIref。基准发热量QpIref为对应于基准燃料喷射量Qvref的发热量。基准发热量QpIref为，在与步骤S3判断出的喷孔腐蚀判断条件所含有的条件对等的条件下，喷射出基准燃料喷射量Qvref时的发热量。
[0063]当在步骤S7判断为是时，进入步骤S8。在步骤S8中，判断为存在喷孔腐蚀。由于在喷孔腐蚀发生时，判断为在特有的燃料喷射量没有变化的状态下，燃料的发热量增加，因此发生了喷射器异常。更加具体而言，得出结论为发生了喷孔腐蚀。如此，使用者能够采取更换喷射器等的措施。
[0064]在步骤S6中判断为否时、或者在步骤S7中判断为否时，均进入步骤S9。在步骤S9中，判断为不存在喷孔腐蚀，处理将返回。另外，在步骤S6中判断为否时，至少能够判断为在燃料喷射装置I中发生了某种异常。因此，在步骤S6中判断为否时，还能够点亮警告灯。作为被认为除了喷孔腐蚀的发生以外的异常的原因，例如认为有喷射器107所具备的针阀的磨损、滑动不良、阻塞等。
[0065]如此，根据第I实施方式的燃料喷射装置1，能够适当地判断出是否发生了喷射器107的异常，更加具体而言，能够适当地判断出是否发生了喷射器107的喷孔腐蚀。
[0066]另外，图4所示的流程图为一个示例，各步骤中的措施能够适当地替换而实施。
[0067](第二实施方式)
[0068]以下，参照图9、图10对第2实施方式进行说明。图9为表示第2实施方式的燃料喷射装置的控制的一个示例的流程图。另外，由于第2实施方式的燃料喷射装置I的概要结构与第I实施方式相同，因此省略其详细的说明。但是，在第2实施方式中，是使曲轴转角传感器116与ECUlll配合而作为发热量取得部来发挥功能。此外，第2实施方式的燃料喷射量取得部的功能由ECUlll承担。即，ECUl 11在对是否发生了喷孔腐蚀进行判断时，发出喷射指令以便喷射预先规定的基准燃料喷射量。此外，第2实施方式与第I实施方式在以下这一点上存在差异。即，在第I实施方式中，是采用引燃喷射发热量QpI来对是否发生了喷孔腐蚀进行判断，在第2实施方式中，则采用实施燃油切断控制执行时所实施的单次燃料喷射中的发热量来对是否发生了喷孔腐蚀进行判断。
[0069]首先，在步骤Sll中，作为喷孔腐蚀判断条件，而对发动机转速NE是否高于作为阈值而被预先规定的预定转速进行判断。在本实施方式中，作为该阈值的一个示例而设定有2000rpm，并对发动机转速NE是否高于2000rpm进行判断。在此，发动机转速NE高于2000rpm的条件为，判断发动机处于高转速状态下的条件。参照图10，发动机100的状态从燃油切断控制(减速F/C)开始后的高转速状态，逐渐转变成低转速状态。在高转速的情况下，如上所述，由于所喷射的燃料暴露于高温中的期间较短，因此所喷射的燃料仅一部分着火而发生燃烧(难着火条件)。另外，在低转速的情况下，由于所喷射的燃料暴露于高温中的期间较长，因此所喷射的燃料整体着火而发生燃烧(易着火条件)。
[0070]当在步骤Sll判断为否时，处理将返回。当在步骤Sll判断为是时，则进入步骤S12。在步骤S12中，实施微量喷射。此时，ECUlll喷射预先规定的基准燃料喷射量。在后续于步骤S12而执行的步骤S13中，对旋转变动进行检测。具体而言，由曲轴转角传感器116对旋转变动进行检测。接着，在步骤S14中，根据所测得的旋转变动的值，而对难着火条件下的发热量Qh进行计算。
[0071]在步骤S15中，作为喷孔腐蚀判断条件，而对发动机转速NE是否高于上述的那种作为预阈值的一个示例而被规定的2000rpm进行判断。S卩，对是否为易着火条件进行判断。在步骤S15判断为否时，处理将返回。在步骤S15判断为是时，则进入步骤S16。在步骤S16中，实施微量喷射。此时，ECUlll喷射预先规定的基准燃料喷射量。S卩，采用与步骤S12中所喷射的燃料喷射量相同的喷射量。在后续于步骤S16而执行的步骤S17中，对旋转变动进行检测。具体而言，由曲轴转角传感器116对旋转变动进行检测。接着，在步骤S18中，根据所测得的旋转变动的值，而对易着火条件下的发热量(^进行计算。该发热量Q [能够视为对应于基准燃料喷射量的基准发热量。在易着火条件下，如上所述，所喷射的燃料的整体着火。因此，认为存在有喷孔腐蚀时的发热量Ql与不存在喷孔腐蚀时的发热量Q L变得相同，并能够定位为对应于基准燃料喷射量的基准发热量。
[0072]在步骤S19中，对发热量差分AQ = Q^Qh进行计算。即，实施难着火条件下所执行的单次燃料喷射的发热量与基准发热量之间的比较。在此，当对Ql与Qh进行比较时，则由于易着火条件下喷射燃料整体着火并发生燃烧，因此Ql变得较大。
[0073]在步骤S20中，对发热量差分值Δ Q是否小于阈值β进行判断。在此，阈值β为，在保障于喷射器107中未发生喷孔腐蚀、未发生异常的状态下，分别在难着火条件及易着火条件下喷射基准燃料喷射量时的发热量的差分。
[0074]在喷射器107未发生喷孔腐蚀的情况下，难着火条件的发热量较低。因此，AQ变大。相对于此，在喷射器107中发生了喷孔腐蚀的情况下，由于所喷射的燃料在缸内的中心部燃烧，因此发热量变大。因此，A Q变小。如此，能够通过对AQ与阈值β进行比较，从而掌握难着火条件下的发热量的变化。
[0075]因此，当在步骤S20判断为是时，则进入步骤S21，并实施存在喷孔腐蚀的判断。此夕卜，当在步骤S20判断为否时，则进入步骤S22，并执行不存在喷孔腐蚀的判断。在经过步骤S21、步骤S22之后，处理皆返回。
[0076]通过经过以上这种处理，从而能够适当地判断是否发生了喷射器异常、以及是否发生了喷射器的喷孔腐蚀。另外，在第2实施方式中，通过在步骤S12与步骤S16中实施等量的燃料喷射指令，从而确保难着火条件下的燃料喷射量与基准燃料喷射量相同。取而代之，例如，也可以根据向喷射器107导入的燃料的压力变动来掌握实际的燃料喷射量，并进行比较，所述