本发明涉及常压储罐基于风险的检验
技术领域：
，尤其是一种常压储罐基于风险的检验过程中失效后果计算方法。
背景技术：
：基于风险的检验(risk-basedinspection，简称rbi)是一种重点针对材料损伤所引起的设备失效的风险评估和管理过程，而这种风险是失效可能性与失效后果的组合变量。gb/t26610.3-2014《承压设备系统基于风险的检验实施导则第3部分风险的定性分析方法》将失效后果分为：a)燃烧与爆炸后果；b)中毒后果。当介质泄漏同时产生燃烧与爆炸后果和中毒后果时，以其中较严重的失效后果等级作为最终的失效后果等级，并未同时考虑因介质泄漏所导致的燃烧与爆炸后果和中毒后果，这种算法所得到的失效后果显然低于实际失效后果。综上，已有技术对于失效后果的计算存在诸多的不合理性。技术实现要素：为了克服上述现有技术，为此，本发明提供一种常压储罐基于风险的检验过程中失效后果计算方法，使得对于常压储罐能够更为合理地计算出失效后果。为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：一种常压储罐基于风险的检验过程中失效后果计算方法，所述失效后果因子cof的计算方法为：cof＝c1+c2式中：c1为燃烧与爆炸后果因子，c2为毒性后果因子；所述燃烧与爆炸后果因子c1的计算方法为c1＝v*f式中：v为常压储罐的公称容积，m3；f为常压储罐所储存介质的可燃因子；所述毒性后果因子c2的计算方法为：c2＝v*h式中：v为常压储罐的公称容积，m3；h为常压储罐所储存介质的毒性因子。优化的，所述常压储罐所储存介质的可燃因子的确定方法如下：s11、根据建筑设计防火规范和石油化工企业设计防火规范确定储存物品的火灾危险性类别；s12、当介质为甲a类介质时，f的取值为6；当介质为甲b类介质时，f的取值为4；当介质为乙a类介质时，f的取值为3；当介质为乙b类介质时，f的取值为2；当介质为丙a类介质时，f的取值为1.5；当介质为丙b类介质时，f的取值为1；当介质为丁类介质时，f的取值为0.5；当介质为戊类介质时，f的取值为0。优化的，所述常压储罐所储存介质的毒性因子的确定方法如下：s21、根据职业性接触毒物危害程度分级确定常压储罐所储存介质的毒性级别；s22、当介质为极度危害时，h的取值为4；当介质为高度危害时，h的取值为2；当介质为中度危害时，h的取值为1；当介质为轻度危害时，h的取值为0.5；当介质为轻微危害时，h的取值为0。本发明的优点在于：与gb/t26610.3提供的失效后果计算方法相比较，这种计算方法同时考虑了因介质泄漏所导致的燃烧与爆炸后果和中毒后果，能够更加真实的表征常压储罐的失效后果。具体实施方式一种常压储罐基于风险的检验过程中失效后果计算方法，所述失效后果因子cof的计算方法为：cof＝c1+c2式中：c1为燃烧与爆炸后果因子，c2为毒性后果因子；所述燃烧与爆炸后果因子c1的计算方法为c1＝v*f式中：v为常压储罐的公称容积，m3；f为常压储罐所储存介质的可燃因子；所述毒性后果因子c2的计算方法为：c2＝v*h式中：v为常压储罐的公称容积，m3；h为常压储罐所储存介质的毒性因子。下面对上述公式中的常压储罐所储存介质的可燃因子f和常压储罐所储存介质的毒性因子h的确定方法做详细描述。1.常压储罐所储存介质的可燃因子f所述常压储罐所储存介质的可燃因子的确定方法如下：s11、根据建筑设计防火规范和石油化工企业设计防火规范确定储存物品的火灾危险性类别；s12、当介质为甲a类介质时，f的取值为6；当介质为甲b类介质时，f的取值为4；当介质为乙a类介质时，f的取值为3；当介质为乙b类介质时，f的取值为2；当介质为丙a类介质时，f的取值为1.5；当介质为丙b类介质时，f的取值为1；当介质为丁类介质时，f的取值为0.5；当介质为戊类介质时，f的取值为0。详细的，根据gb50016-2014《建筑设计防火规范》第3.1.3节，储存物品的火灾危险性分类如表1所示。表1依据gb50160-2008《石油化工企业设计防火规范》第3.0.2节获得液化烃、可燃液体的火灾危险性分类，如表2所示，依据gb50160-2008《石油化工企业设计防火规范》和sh3501-2011《石油化工有毒、可燃介质钢制管道工程施工及验收规范》可以获得常用液化烃、可燃液体的火灾危险性，如表3所示。表2备注：操作温度超过其闪点的乙类液体应视为甲b类液体；操作温度超过其闪点的丙a类液体应视为乙a类液体；操作温度超过其闪点的丙b类液体应视为乙b类液体；操作温度超过其沸点的丙b类液体应视为乙a类液体。表3备注：轻柴油(55℃≤闪点＜60℃)，如果储罐操作温度≤40℃，其火灾危险性可视为丙a类。2.常压储罐所储存介质的毒性因子h所述常压储罐所储存介质的毒性因子的确定方法如下：s21、根据职业性接触毒物危害程度分级确定常压储罐所储存介质的毒性级别；s22、当介质为极度危害时，h的取值为4；当介质为高度危害时，h的取值为2；当介质为中度危害时，h的取值为1；当介质为轻度危害时，h的取值为0.5；当介质为轻微危害时，h的取值为0。依据gbz230-2010《职业性接触毒物危害程度分级》将介质进行毒性级别分别，并且依据sh3501-2011《石油化工有毒、可燃介质钢制管道工程施工及验收规范》获得常用的毒性介质的毒性级别，常用的毒性介质的毒性级别如表4所示。表4在该实施例中，采用失效后果等级来表征常压储罐的失效后果，而失效后果等级划分为a、b、c、d、e五级，详见表5，其中cof为失效后果因子，m3；失效后果等级失效后果因子cof(m3)acof≤500b500＜cof≤4000c4000＜cof≤20000d20000＜cof≤100000ecof＞100000表5依据gb/t26610.5《承压设备系统基于风险的检验实施导则第5部分：失效后果定量分析方法》第10.2节酸和碱介质泄露只考虑人员伤害后果。酸和碱的失效后果参照轻度危害、不可燃介质执行。所述常压储罐为立式圆筒形钢制焊接储罐。作为优选，所述常压储罐的公称容积不大于150000立方米。更优选地，所述常压储罐的公称容积不小于100立方米。所述常压储罐储存介质同时具有毒性和可燃性。作为优选，所述常压储罐储存介质为苯、甲苯、乙苯、邻二甲苯、间二甲苯、对二甲苯其中的任何一种。所述常压储罐设置了水喷淋消防冷却水系统和泡沫灭火系统。实际应用如下：实施例1某石化公司仓储运输部有1台10万立方米的原油储罐，该常压储罐为立式圆筒形钢制焊接储罐，储存介质是原油，该常压储罐设置了水喷淋消防冷却水系统和泡沫灭火系统。根据上文可知原油的可燃因子f＝4；根据上文可知原油的毒性因子h＝0.5；根据公式cof＝c1+c2＝v*f+v*h＝100000m3*4+100000m3*0.5＝450000m3；根据表5可知该台原油储罐的失效后果等级为e。实施例2某石化公司仓储运输部有1台0.5万立方米的苯罐，该常压储罐为立式圆筒形钢制焊接储罐，储存介质是苯，该常压储罐设置了水喷淋消防冷却水系统和泡沫灭火系统。根据上文可知苯的可燃因子f＝4；根据上文可知原油的毒性因子h＝4；根据公式cof＝c1+c2＝v*f+v*h＝5000m3*4+5000m3*4＝40000m3；根据表5可知该台原油储罐的失效后果等级为d。以上仅为本发明创造的较佳实施例而已，并不用以限制本发明创造，凡在本发明创造的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明创造的保护范围之内。当前第1页12