形态稳定性优秀的纱线制备方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及一种纱线可使用于风筝线、百叶窗的调整线、钓鱼线、高强力工业用线、牙线、降落伞线等，更具体的，涉及一种形态稳定性优良的高强力纱线，因其纤细且坚韧、耐磨损、以及优良的形态稳定性，本发明之纱线为可使用于不限上述用途的，可在产业上广泛应用的。
【背景技术】
[0002]为制备纤细且坚韧、形态稳定性优秀的纱线，多种方法例如利用编线法、利用针线的编织、乳平、简单的捻线方法已广为业界所运用，但因为其组织不够致密，上述方法制备的纱线的孔隙率高，复丝产品真圆度极低。
[0003]因此，这种纱线不但比强度减少，形态也扁平，施加压力则其截面会变得更加扁平。
[0004]与本发明有关的纱线有，于1998年12月5日公开的公开号为20-1998-0065555的韩国专利申请中，公开了轮胎纱线的结构，但其与本发明中将复丝进行适当捻线的纱线不同。
[0005]于2008年7月14日公开的韩国专利公告号为10-0846197的专利中，公开了刺绣机纱线供应装置以及纱线缝纫装置，但本发明为将复丝进行适当捻线的纱线，与上述专利不同。
【发明内容】
[0006]技术问题:
[0007]为制备纤细、坚韧、耐磨损且形态稳定性优秀的纱线，作为第一因素需要有极大化单丝强度的方法，作为第二因素需要适当调整第二阶段、第三阶段捻线数以不使纱线断裂强度下降，作为第三因素真圆度要接近1，作为第四因素孔隙率越小越好。
[0008]解决问题的方法:
[0009]本申请一方面提供一种由一股以上丝线组成的纱线制备方法，所述方法包括:进行第一次捻线(第一捻线阶段)，使Kl值低于0.1837763/Dln ;进行第二次捻线(第二捻线阶段)，使K2值在0.0166819/D2n至0.3183099/D2n之间；进行第三次捻线(第三捻线阶段)，使K3值在0.0278485/D3至0.2968288/D3之间，其中，进行捻线使得纱线的真圆度达到50%以上，若上述丝线为复丝，则每股纱线之间的孔隙率小于40%。
[0010]进一步，在本发明中，在进行上述各阶段捻线之前，上述丝线由位置固定装置所导引。
[0011]进一步，本发明中，在上述各个捻线阶段，可在I?20%的延伸当中同时进行捻线。
[0012]进一步，本发明中，若上述丝线为复丝，单丝的纤度在0.5丹尼尔至10丹尼尔之间，整体纤度是在3丹尼尔至2400丹尼尔之间，纱线的纤维为断裂强度在5g/d以上的尼龙、聚酯、包括超高分子量聚乙烯的聚乙烯、芳纶、聚对苯撑苯并二噁唑(PBO)、聚酮、聚丙烯酸酯纤维、聚乙烯醇(PVA)纤维中的其中一种。此外，若上述丝线为单丝，纤度为3丹尼尔至2400丹尼尔之间，纱线的纤维为断裂强度5g/d以上的尼龙、聚酯、包括超高分子量聚乙烯的聚乙烯、聚苯硫醚(PPS)、断裂强度为5g/d以上的聚偏氟乙烯(PVDF)、以及断裂强度为3g/d以上的聚四氟乙烯(PTFE)中的其中一种。
[0013]进一步，本发明中，在上述任一捻线阶段，当上述丝线由位置固定装置所导引时，断裂强度在2g/d以上的PTFE，密胺丝，碳丝，金属丝，或是在200°C以下融着的高分子丝线中一股以上的丝可由上述位置固定装置导引安置在纱线中心。
[0014]本申请的另一方面提供具有一股以上丝线组成的纱线，所述纱线包括，Kl值在0.0005556/Dln 至 0.1837763/Dln 的第一捻线；K2 值在 0.0166819/D2n 至 0.3183099/D2n之间的第二捻线，K3值在0.0278485/D3至0.2968288/D3之间的第三捻线，其特征在于，纱线的真圆度达到50%以上。
[0015]进一步，本发明中，若上述丝线为复丝，每股纱线之间的孔隙率低于40%。
[0016]进一步，在本发明中，至少一股具有2g/d以上的PTFE，密胺纱，碳纤维，金属线，或是在200°C以下融着的高分子丝线可被安置在纱线中心，使其可进行比重调整、熔融，或是兼顾比重调整和融着。
[0017]进一步，本发明上述的纱线或或是上述纱线进行涂布，拨水，矽晶处理的产品可用于织物，编织物，丝带，钓鱼线，绳索，手机链，牙线，降落伞线，百叶窗线，风筝线等产品。
[0018]有益效果:根据本发明的纱线可使用于风筝线，百叶窗的调整线，钓鱼线，高强力工业用线，牙线，降落伞线等，尤其因为纤细且坚韧、耐磨损，形态稳定性优秀的纱线，可制备工业上可广泛应用但不限于上述的形态稳定性优秀的高强力纱线。
【附图说明】
[0019]图1是明本发明的捻线的示意图
[0020]图2是捻线时编线角度和单纱强度之关系示意图
[0021]图3是说明本发明加捻线阶段的示意图
[0022]图4是说明使用于本发明的位置固定装置之设计图
[0023]图5是使用于本发明的位置固定装置示意图
[0024]图6是计算本发明的真圆度的截面投影图
[0025]图7是计算图6的样品截面计算真圆度的表格
[0026]图8是测定本发明的强度的试验装置
[0027]图9至图16是本发明的实施例1至4的截面投影图以及计算真圆度的表格
[0028]图17至图22是本发明的比较例I至3的截面投影图以及计算真圆度的表格
[0029]图23是比较例3的强度试验后的照片
【具体实施方式】
[0030]本发明是制备强度及耐磨损程度优秀的纱线，为了极大化单丝强度，在每一阶段具有适当数值的捻线。
[0031]图1是说明本发明中使用的用语，A表示复丝或单丝，Dl表示纤维A的直径(m)，Kl表示单位长度上编线个数(/m)，1/K1表示一个编线的长度(m)，Θ I表示编线角度，π D表示纤维A的周长。
[0032]纤维的直径与根据捻线的捻线角度可如图1表示，根据捻线的强度有如图2的倾向。
[0033]图1 中，tan(? I) = jt D1K1，Kl = tan(Θ I)/( π Dl)-(l)。
[0034]此外，图2是?I与强度之间相互关系的图表，可知Θ1在0.1度至15度的区间如A和B，强度首先增加然后降低。
[0035]因此，若把θ I从0.1度至15度代入第⑴式，可求出Kl值，0.0005556/Dl ^Kl ^ 0.1837763/DI【Κ1 =每米的捻线数，Dl =假设一股丝的截面为圆形时的直径(m)】的。
[0036]且，更有选的，?I在I度至12度区间其强度极大化，代入上述第⑴式，可得0.0055561/DI ^ Kl ^ 0.0676589/D1。
[0037]本发明的第二因素的特征如图3所示，在第一阶段制备的满足第一因素的两股以上丝，需要进行第二阶段和第三阶段的连续性捻线，而第二阶段的捻线数K2和第三阶段的捻线数K3都要定出极大化的强度，且第三阶段的捻线方向需设定成为与第二阶段捻线方向相反以使最终残留转矩(捻线力度未被抵消而旋转的现象)接近O。
[0038]另外，在第二阶段可使用第一阶段形成的一股丝或者多股丝，若使用一股丝，则规定捻线方向与第一阶段捻线方向一致。若使用多股丝，则在多股丝中至少有一股丝需要在第一阶段中给予相反的捻线方向，使多股丝的整体转矩之合接近于O。
[0039]此外，在第二阶段，与第一阶段中相同方向的各股丝具有相同捻线数，这是非常重要。
[0040]在第二阶段若进行不同方向的捻线，则将在第三阶段进行捻线时会发生残留转矩或者形态变得不均匀。
[0041]在第二阶段赋予的捻线数最好满足0.0166819/D2n ^ K2 ^ 0.2670937/D2n。
[0042]此外，若tan(0)值大于1，纱线外观会发生过度扭曲，强度会急剧降低，因此最好使tan (Θ)值不大于I。
[0043]在第三阶段赋予的捻线数最好满足0.0278485/D3 ^ K3 ^ 0.2228830/D3。
[0044]此外，若K3值大于0.3183099/D3，虽然纱线外观会均匀，但会发生过度扭曲，强度会急剧降低。
[0045]作为第二因素的第二阶段，若把K2值设定为高于0.2670937/D2，则最终产品的强度将急剧降低，若设定为低于0.0166819/D2，则真圆度降低到小于50%，孔隙率也会急剧升高到40%以上。
[0046]作为第二因素的第三阶段，若把K3值设定为高于0.2228830/D3，虽然外观会很光滑，但最终产品的强度会急剧降低。
[0047]且，若把K3值设定为低于0.0278485/D3，则不但真圆度会降低到小于50%，孔隙率也会升高到40%以上，还会发生