专利名称：：切削加工性优异的低碳硫易切削钢的制作方法
技术领域：
：本发明涉及一种不使用对人体有害的Pb，并发挥着良好的切削加工面粗糙度的低碳硫易切削钢。
背景技术：
：低碳硫易切削钢，除了汽车的变速箱的液压零件以外，还被通用作对强度没有什么特别需要的螺钉和打印机轴(printershaft)等的小件零件用钢。另外，对切削加工面粗糙度、切屑处理性有进一步要求时，则采用在上述低碳硫易切削钢中添加了铅(Pb)的铅-硫磺易切削钢。易切削钢中所含的Pb是对改善切削加工性极为有效的元素，但是却被指责对人体存在有害性，另外，在熔炼时的铅的烟和切削屑等的处理的点上也有很多问题，从而就要求不添加Pb(无Pb)而发挥良好的切削加工性。在低碳硫易切削钢中，为了在无Pb的前提下改善切削加工性，至今为止也提出有各种各样的技术。例如在专利文献l中，提出通过控制硫化物系夹杂物在大小来改善切削加工性(加工面粗糙度和切屑处理性)的技术。另外在专利文献2中公开，为了控制硫化物系夹杂物的尺寸，适当控制钢中氧很重要。此外还提出，通过规定钢中的氧化物系夹杂物来改善切削加工性的技术(例如专利文献35)。另一方面，还提出通过适当规定钢材的化学成分组成，从而改善切削加工性的技术(例如专利文献69)。至今为止提出的技术，均是在提高易切削钢的切削加工性的观点上有用，但是特别在成形加工中的加工面粗糙这一点上，实际情况是并没有取得等同于含Pb钢的良好的切削加工性。另外，作为无Pb钢所期望的特性，除了上述这样的切削加工性以外，生产性良好也很重要。如果从这一观点出发，则其可以通过连续铸法制造，并不会发生表面瑕疵，而且能够容易地实施轧制也成为必要的条件。然而，连续铸造工艺被认为不利于使钢材的切削加工性良好，能够通过连续铸造工艺以良好的生/^性制造切削加工性优异的易切削钢也成为重要的课题。专利文献l:特开2003-253390号公报专利文献2:特开平9-31522号公报专利文献3:特开平7-173574号公报专利文献4:特开平9-71838号公报专利文献5:特开平10-158781号公报专利文献6:特开2000-319753号公报专利文献7:特幵2001-152281号公报专利文献8:特开2001-152282号公报专利文献9:特开2001-152283号公报
发明内容本发明着眼于上述这种情况而做，其目的在于，提供一种低碳硫易切削钢，其即使无Pb也可发挥出良好的切削加工性(特别是加工面粗糙度)，并且能够通过连续铸造法以良好的生产性进行制造。能够达成上述目的的本发明的所谓低碳硫易切削钢，具有如下几点要旨含有C:0.020.15%(质量％的意思，下同)、Si:0.004%以下(不含0%)、Mm0.63%、P:0.020.2%、S:0.21%、Al:0.005%以下(不含0%)、0:0.0080.04%、N:0.0020.03%，并且，钢中的MnS中的平均0浓度为0.4%以上。在具有上述这样的化学成分组成，满足下述(a)或(b)的要件的这种低碳硫易切削钢中，上述目的能够达成。(a)钢中的固溶Si为35ppm以下，固溶Al为lppm以下，(b)在凝固后的铸片中，按MnO-Si02-MnS系的三元系使面积为25pim2以上的非金属夹杂物规格化时的平均组成为，MnS:60%以下，Si02:4%以下、MnO:36%以上。无论采用哪种构成，作为化学成分组成，(1)使固溶N量为0.0020.02%，和(2)将Ti、Cr、Nb、V、Zr和B之中1种以上合计抑制在0.02%以下(不含0%)均有用，通过满足这些要件，能够进一步改善本发明的低碳硫易切削钢的特性。根据本发明，通过使钢中的MnS中的平均O浓度控制为0.4%以上，即使不必提高钢水中的游离氧(即，即是高Mn高S浓度)，也能够使成为微小的裂纹的生成点有用的大型、球状的MnS大量存在，从而能够实现加工面粗糙度良好的低碳硫易切削钢。另外本发明的低碳硫易切削钢，通过适当进行铸造之前的脱氧操作，即使应用连续铸造法也以能够以良好的生产性进行制造。图1是MnO-Si02-MnS三成分系的1250°C的等温剖面相图。图2是表示MnS中的0浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系的曲线图。图3是表示固溶Si浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系的曲线图。图4是表示固溶A1浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系的曲线图。图5是夹杂物中的Si02浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系的曲线图。图6是表示固溶N浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系的曲线图。具体实施方式易切削钢的加工面粗糙度，很大程度上依赖于积屑瘤的生成、大小、形状和均一性。所谓积屑瘤就是在工具的刀头上有被削材的一部分堆积，其事实上作为工具的一部分(切削刃)动作的现象，由于该生成举动而使加工面粗糙度降低。该积屑瘤虽然只在一定的条件下生成，但是通常所实施的切削条件都是容易生成积屑瘤的条件。这样的积屑瘤其大小的变动被认为会带来致命性的缺陷，但是另一方面，其对于保护工具刀头而使工具寿命的高也有效果。因此，完全使积屑瘤不存在并不能说是上策，而是需要使积屑瘤稳定地生成，并使其大小和形状均一化。为了稳定地使积屑瘤生成，并使其大小和形状均一化，重要的是在被切削部分的一次剪切域、二次剪切域中，使微小裂纹大量生成。为了使这种微小裂纹大量生成，就需要大量导入裂纹生成点。于是，作为微小裂纹的生成点，已知MnS系夹杂物有用。但是，并不是全部的MnS系夹杂物都作为微小裂纹生成点起作用，只有大型且球状的(即，宽度大的)MnS才能奏效。在所述的一次剪切域、二次剪切域中会使MnS延伸，若被延伸得过细，则大部分会与若何一样，不会成为微小裂纹的导入点。由此可见，需要预先将被削材的MnS系夹杂物控制为大型、球状。可是，为了使MnS系夹杂物大型、球状化，一般已知钢中的氧(总氧量)会施加影响。钢中的氧越多，认为硫化物径越大。因此，为了使MnS系夹杂物大型、球状化，需要一定程度地增加钢中的氧浓度。另外，同时为了使成为微小裂纹生成点的MnS系夹杂物增加，需要相对于现有的易切削钢(例如JISSUM23、SUM24L)进一步提高Mn浓度、S浓度。然而，若提高Mn浓度和S浓度，则由于它们作为脱氧剂起作用，因此会使游离氧减少，从而总氧浓度降低。即，提高钢中的总氧量与提高Mn浓度和S浓度处于二律背反的关系，使二者并立在原理上很困难。本发明者们在这样的状态之下，从各种角度就用于使MnS系夹杂物的大型、球状化的有效方法进行研究并判明，若在MnS中平均含有0.4。/。以上的O，则即使不必提高游离氧浓度(即，即使是高Mn、高S浓度)，即使不提高总氧浓度，也能够大量生成大型、球状化的MnS系夹杂物，由此能够使钢材的加工粗糙度良好。为了使MnS中的O浓度为0.4。/。以上，以如下方式进行控制即可使钢中的固溶Si为0.0035%以下(35ppm以下)，并且使固溶Al为0.0001%以下(lppm以下)，以MnO-Si02-MnS系三元系使铸片的夹杂物组成规格化时(即，MnO、Si02和MnS合计为100%时)的平均组成为，MnS:60%以下，Si02:4%以下、MnO:36°/。以上。还有，MnS中的O浓度优选为0.6%以上，更优选为0.8%以上为宜，但是为了进一步的高MnS中的O浓度，还可以降低Si。根据本发明者们的研究，还判明了钢中的固溶N也很大程度上关系到微小裂纹的生成，通过适当的调整其含量，能够实现切削加工性良好的易切削钢。在前述的第一剪切域、第二剪切域中，若位置稍有不同，则温度非常不同。而且，若固溶N存在一定量，则由于各位置的温度会导致变形阻抗不同。因为该差异会成为微小裂纹的生成点，所以将固定固溶N的成分，即，将容易生成氮化物的成分的Ti、Cr、Nb、V、Zr、B控制在规定量以下，在确保固溶N上有效。借助上述这样的2个现象，即(1)MnS系夹杂物的大型、球状化，(2)固溶N的增大等，发现可以使积屑瘤稳定地生成，并使其大小和形状均一化，作为结果是，钢材的成形加工中的加工面粗糙度划时代地提高，能够发挥出等同于Pb易切削钢的特性。在本发明的易切削钢中，也需要适当地规定其化学成分组成，作为其基本成分的C、Si、Mn、P、S、AI、O和N的范围限定理由如下。C:0.020.15%C在确保钢的强度上是不可缺少的元素，另外通过在规定量以上添加，也有改善加工面粗糙度的作用。为了发挥这样的效果，需要使之含有0.02%以上。然而，若过剩地含有，则切削加工地的工具寿命降低，切削加工性变差，另外，还将诱发因铸造时的CO气体发生而引起的瑕疵发生。从这一观点出发，C含量在0.15%以下为宜。还有，C含量的优选下限为0.05%，优选上限为0.12%。Si:0.004%以下(不含0%)Si在通过固溶强化来确保强度方面是有效的元素，但是其基本上作为脱氧剂起作用，并生成Si02。而且，由于该Si02，虽然夹杂物组成为MnO-Si02-MnS系，但是若Si超过0.004%，则该夹杂物中的Si02浓度变高，将不能确保MnS中的O浓度，从而使加工面粗糙度劣化。从这一观点出发，需要使Si含量为0.004%以下，优选为0.003%以下。Mn:0,63%Mn使淬火性提高，促进贝氏体组织的生成，具有使切削加工性提高的作用。另外，在强度确保方面也是有效的元素。此外，其与S结合形成MnS，或者与O结合而生成MnO，生成MnO-MnS复合夹杂物，由此具有使切削加工性提高的作用。为了发挥这些作用，Mn含量需要为0.6M以上，但是若超过3%，则强度过度上升，将使切削加工性降低。还有，Mn含量的优选下限为1%，优选上限为2%。P:0.020.2%P发挥着使加工面粗糙度提高的作用。另外，由于容易使切屑中的裂纹传播容易，因此具有使切屑处理性显著提高的作用。为了发挥这样的效果，P含量需要0.02。/。以上。然而，若P含量过剩，则热加工性劣化，因此需要为0.2y。以下。还有，P含量的优选下限为0.05%，优选上限为0.15%。S:0.21%S在钢中与Mn结合成为MnS，在切削加工时成为应力集中源，使切屑容易分割，是用于提高切削加工性的有用的元素。为了发挥这一效果，S含量需要为0.2。/。以上。然而，若S含量过剩而超过P/。，则招致热加工性的降低。还有，S含量的优选下限为0.3。/。，优选上限为0.8%。Total.Al:0.005%以下(不含0%)Al在利用固溶强化带来的强度的确保和脱氧上是有用的元素，但是其作为强力的脱氧剂起作用而形成氧化物(A1203)。由于该八1203致使夹杂物成为MnO-Al20rMnS系，但是若Al含量超过0.005%,则该夹杂物中的Al203浓度变高，将不能确保MnS中的氧浓度，使加工面粗糙度恶化。还有，优选上限为0.003%，更优选为0.001%以下。0:0.0080.030/oO与Mn结合而生成MnO。另外，MnO大量含有S，会形成MnO-MnS复合夹杂物。而且，因为该MnO-MnS复合夹杂物难以通过轧制延伸，从而以比较接受球状的状态存在，所以在切削加工时作为应力集中源而发挥作用。因此，O可以积极地添加，但是低于0.008%时其效果小，另一方面，若超过0.03%使之含有，则会使钢锭中发生因CO气体引起的内部缺陷。由此，O含量需要为0.0080.03%的范围。还有，钢中的O含量的优选下限为0.01%，优选上限为0.03%。N:0.0020.03%N是对于积屑瘤的生成量造成影响的元素，其含量会带给加工面粗糙度以影响。当N含量低于0.002%时，积屑瘤的生成量过多，使加工面粗糙度劣化。另外，N具有容易在组织中的位错上偏析的性质，在切削时向位错上偏析而使母材脆化，使生成的裂纹容易传播，从而也会的高切屑断裂性(切屑处理性)。然而，若N含量变得过剩而超过0.03%，则在铸造时发生气泡(blowhole),容易成为铸锭的内部缺陷和表面瑕疵，因此需要抑制在0.03%以下。还有，N含量优选下限为0.005%，优选上限为0.025在本发明的低碳硫易切削钢中，除上述成分以外(余量)基本上由铁构成，但是，除此之外也能够含有其他微量成分，含有如此成分的也包含在本发明的技术范围内。另外，在本发明的低碳硫易切削钢中，不可避免地含有杂质(例如Cu、Sn、Ni等)，但允许它们为不损害本发明的效果的程度。在本发明的低碳硫易切削钢中，根据需要，(1)使固溶N量为0.0020.02%，和(2)将Ti、Cr、Nb、V、Zr和B之中1种以上合计抑制在0.02%以下(不含0%)也有用，它们的范围限定理由如下。固溶N量0.0020.02%，如上述，钢中的固溶N关系到微小裂纹的生成，通过适当地调整其量，能够实现切削加工性良好的易切削钢。为了发挥这样的效果，可以将钢中的固溶N量确保在0.002。/。以上，但是若超过0.02°/。，则瑕疵增加。Ti、Cr、Nb、V、Zr和B之中的1种以上合计0.02%以下(不含0%)这些元素是与N结合而成生氮化物的成分，若其量多，则固溶N量减少，从而不能确保固溶N的需要量。由此，这些成分合计抑制在0.02%以下。本发明的低碳硫易切削钢，是通过使钢中的MnS中的平均氧浓度为0.4%以上来改善切削加工性，但是为了满足这一要件，以如下方式进行控制即可将钢中的固溶Si控制在35ppm以下，并且将固溶Al控制在lppm以下，以MnO-Si02-MnS系三元系规格化铸片的夹杂物组成(非金属夹杂物)时(即，MnO、Si02和MnS合计为100%时)的平均组成为，MnS:60%以下，Si02:4%以下、MnO:36%以上。还有，之所以使作为对象的非金属夹杂物的大小为"面积为25pm2以上"，是由于作为比之要小的非金属夹杂物时，没有作为裂纹生成点的切削加工性提高效果。如上述如果控制夹杂物组成，则能够使MnS中的O浓度为0.4%以上，关于其理由，利用附图进说明。图1是MnO-SiCVMnS三成分系的1250。C的等温剖面相图("钢与铁"Vol.81(1995)No.l2,P1109)。还有，在图1中，所谓"doublysatd."意思是所表述的2相饱和。在本发明中，彻底地降低脱氧力强度Al和Si的结果是，凝固的铸片中所确认到的夹杂物为MnO-Si02-MnS，但是铸片在开坯轧制前被加热保持在1250。C左右。因此，在上述相图(图l)中，标出加工面粗糙度优异和不优异时判明，切削加工性劣化的Si02浓度高，相反优异的Si02浓度低(后述表1、2的No.115)。之所以得到这样的结果，如图1所示，本系的相图，若SK)2多，则成为MnS饱和区域竞相出现的形态，因此Si02多时(Si02为4W以上)，在125(TC的保持中纯粹的MnS(即不含O的MnS)大量生成。其结果是MnS中的O浓度无法提高。另一方面，如果MnO-Si02-MnS夹杂物组成在上述的夹杂物组成范围内，则成为相图上的液相夹杂物或MnO饱和区域，被认为MnS中的O浓度会变高(即，0.4%以上)。其结果是，在开坯轧制前的加热保持中MnS中的O浓度变高，即使在其后的开坯轧制、棒钢轧制、线材轧制中，MnS也难以变形，能够得到含有大型、球状化的MnS的制品。当制造本发明的低碳硫易切削钢时，基本上通过连续铸造法，将钢中的固溶Si控制在35ppm以下，并且将固溶A1控制在lppm以下即可，通过采用这样的制造法，能够提高生产性。但是，此制造方法并不限于连续铸造法，通过铸锭法也能够进行制造。采用连续铸造法时的具体的制造步骤例如按以下方式进行即可。首先，用转炉降低C，使C浓度在0.04。/。以下，制作出钢水中的游离氧高的状况。这时的游离氧优选为500ppm。其次，在出钢该钢水时，添加Fe-Mn合金和Fe-S合金等的合金。这些合金虽然作为杂质含有Si和Al，但是由于在转炉出钢时的高氧钢水中添加它们，致使Si和Al被氧化而成为Si02和A1203，另外在其后的钢水处理时Si02和Al203浮起分离并进入到炉渣中，从而残留在钢中的Si和Al降低而成为目标浓度。在该处理中，重要的是用于成分调整而添加的Fe-Mn合金和Fe-S合金等的70%以上在转炉出钢时添加，以降低A1、Si，而在钢水处理时添加其余的30%以下。通过遵循如此步骤，作为杂质的Al和Si容易排出到系外，能够得到作为目标的固溶Si和固溶A1。以下，列举实施例更具体地说明本发明，但是本发明当然不受下述实施例的限制，在符合前、述后的宗旨的范围内也可以加以变更实施，这些均包含在本发明的技术范围内。实施例使用3t规模的感应炉、100t的转炉和铸桶等构成的钢水处理设备，使Si、Mn、S、Al、N等的含量变化，熔炼各种钢水。这时，通过使添加的Fe-Mn合金和Fe-S合金中的Si浓度和Al浓度变化，对于Si和Al进行调整。在将如此得到的钢水在规定的铸模中铸造之前，使用游离氧探测器(商品名"HYOP10A-C150"厶^々7工^夕卜口于^卜社制)进行测定作为游离氧浓度。另外，在进行截面为300mmX430mm的初扎钢坯连续铸造或用3t规模感应炉时，使用与初扎钢坯铸片为同样的冷却速度进行设计的铸铁制的铸模(截面尺寸为300mmX430mm)，对钢水进行铸造。从得到的铸片(或者铸锭)的表面附近的急冷部进行取样，实施化学分析，测定成分组成。其结果显示在下述表l中。[表l]<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>对于得到的铸片，以1270。C在1小时加热后进行开坯轧制(截面尺寸:155mmX155mm)，其后轧制到25mm0并进行酸洗，成为22mm0的磨棒供切削试验。这时，轧制在100(TC下实施，通过强制冷却从80(TC冷却到50(TC，其平均冷却速度约为1.5。C/秒。另夕卜，钢材温度的测定由放射温度计进行。根据下述的方法，对于各钢材测定夹杂物组成(氧化物组成)、MnS中的平均O浓度，固溶A1、固溶Si、固溶N，并且按下述的条件进行切削试验。(夹杂物组成测定)研磨凝固后的铸片截面(430mmX300mm)的D/4部(在300mm宽的中心线上，从表面至108mm部分)，通过EPMA对于存在于100mm2(10mmX10mm)的区域内的面积为25pm2以上的氧硫化物实施组成分析。每1个视野(100mm2)，测定到200300个硫化物。将该结果进行氧化物、硫化物换算，其结果是主成分虽然检测出MnS、MnO、Si02、FeO，但是也有在以FeO为基本的钢中检测出的可能性，因此以MnO-Si02-MnS的元素系进行规化(以3种成分计为100%来进行规化)，求得平均组成。(MnS中的平均O浓度)利用图像分析装置，选择面积为25pi^以上的MnS，通过SEM-EDX对于该MnS测定平均0浓度。(固、溶Si、Al测定方法)在分析中，使用ims5f型二次离子质量分析装置(CAMECA社制)，按以下的步骤进行分析。对于各试料(试验片)在500X500(pm)的区域观察A1、Si的二次离子像，在该区域内选择3处A1、Si没有稠化的地方，按下述的条件进行深度方向分析。这时，因为分析对象元素的Si是电阴性的元素，照射Cs+离子会到负离子。开始观察试料面中的Si—的二次离子像，选择Si没有稠化的区域进行深度方向分析。所测定的二次离子从强度向浓度的变换，采用根据对28Si进行离子洲入的纯铁而求得的感度系数来进行。测定Al是通过照射02+。详细的条件如下。一次离子条件A1的分析0/、8eV、100nASi的分析Cs+、14.5eV、25nA照射区域80X80(pm)分析区域8|im0二次离子极性Al的分析正Si的分析负试验室真空度1.2X10_7Pa溅射速度Al的分析以纯铁换算约32.0A/秒Si的分析以纯铁换算约36.6A/秒电子射线照射无(固溶N的测定)固溶N根据总N(惰性气体融解热传导度法)与化合物N(用10%乙酰丙酮(acetylacetone)+P/o四甲基氯化铵(tetramethylammoniachloride)+甲醇溶液溶解萃取，用lpm过滤器提取一靛酚(indophenol)吸光光度计)的差求得。切削试验条件如下。另外，切削试验后的加工面的评价和钢坯的表面瑕疵的评价基准如下。(切削试验条件)工具高速度工具钢SKH4A切削速度100m/分送给0.01mm/rev切削深度0.5mm切削油氯系的不水溶性切削油剂切削长度500m(评价基准)加工面评价基于JISB0601(2001)，根据最大高度Rz评价表面粗糙度。表面瑕疵评价对于开坯轧制的钢坯(截面尺寸155mmX155mm)，就表面瑕疵的有无进行调査，通过目视检查发现没有上磨床的必要性时，评价为表面瑕疵"无"。说明书第12/12页切削试验结果与夹杂物组成(氧化物组成)、MnS中的平均O浓度、固溶A1、固溶Si、固溶N的测定值一起显示在下述表2中。[表2]<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>由这些结果可知，在满足本发明规定要件的(试验No.115)中，切削加工面粗糙度(最大高度Rz)微细，能够发挥出良好的切削加工性。相对于此，在欠缺本发明规定的任意一个要件的(试验No.1623)中，可知某一特性劣化。另外，基于上述结果，MnS中的O浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系显示在图2中，固溶Si浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系显示在图3中，固溶A1浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系显示在图4中，夹杂物中的Si02浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系显示在图5中，固溶N浓度与切削加工面粗糙度(最大高度Rz)的关系显示在图6中。权利要求1.一种切削加工性优异的低碳硫易切削钢，其特征在于，含有C0.02～0.15质量％、Si0.004质量％以下但不含0质量％、Mn0.6～3质量％、P0.02～0.2质量％、S0.2～1质量％、Al0.005质量％以下但不含0质量％、O0.008～0.04质量％、N0.002～0.03质量％，并且，钢中的MnS中的平均O浓度为0.4质量％以上。2.—种切削加工性优异的低碳硫易切削钢，其特征在于，含有:C:0.020.15质量％、Si:0.004质量％以下但不含0质量％、Mn:0.63质量％、P:0.020.2质量％、S:0.21质量％、Al:0.005质量％以下但不含0质量％、0:0.0080.04质量％、N:0.0020.03质量％，并且，钢中的固溶Si为35ppm以下，固溶Al为lppm以下。3.—种切削加工性优异的低碳硫易切削钢，其特征在于，含有:C:0.020.15质量％、Si:0.004质量％以下但不含0质量％、Mn:0.63质量％、P:0.020.2质量％、S:0.21质量％、Al:0.005质量％以下但不含0质量％、0:0.0080.04质量％、N:0.0020.03质量％，并且，在凝固后的铸片中，按MnO-Si02-MnS系的三元系使面积为25pm2以上的非金属夹杂物规格化时的平均组成为MnS:60质量％以下、Si02:4质量％以下、MnO:36质量％以上。4.根据权利要求13中任一项所述的低碳硫易切削钢，其特征在于，固溶N量为0.0020.02质量％。5.根据权利要求4所述的低碳硫易切削钢，其特征在于，将从Ti、Cr、Nb、V、Zr和B中选出的1种以上的元素的合计含量抑制在0.02质量％以下。全文摘要提供一种切削加工性优异的低碳硫易切削钢，其分别含有C0.02～0.15质量％、Si0.004质量％以下(不含0％)、Mn0.6～3质量％、P0.02～0.2质量％、S0.2～1质量％、Al0.005质量％以下(不含0％)、O0.008～0.04质量％、N0.002～0.03质量％，并且，钢中的MnS中的平均O浓度为0.4质量％以上。文档编号C21C7/00GK101268208SQ20068003418公开日2008年9月17日申请日期2006年9月7日优先权日2005年10月17日发明者吉田敦彦,坂本浩一,家口浩,福冈义晃,阿南吾郞申请人:株式会社神户制钢所