专利名称：转炉快速脱硅、脱磷预处理方法
技术领域：
本发明属于铁水预处理技术领域，特别是提供了一种转炉快速脱硅、脱磷预处理方法；适用于在顶底复吹转炉内进行铁水脱硅、脱磷预处理。
背景技术：
为满足市场对高品质洁净钢的大量需求，采用传统转炉冶炼工艺稳定生产低磷、 低硫([P+S] <0. 02%)洁净钢水非常困难。主要原因是转炉吹炼终点温度高，不利于磷氧化，渣钢间磷分配比波动在60 100，只能在低碳区([C] ^0. 06%)实现脱磷；随着熔池碳含量降低钢水氧化性提高，使渣钢间硫的分配比降到2 4%，脱硫反应效率很低。采用铁水预处理脱磷反应温度低，有利于脱磷，渣钢间磷的分配比达到200 400，是炼钢脱磷效率的3 4倍。由于铁水中碳、硅含量较高，氧化性低，有利于铁水脱硫，渣钢间硫分配比达到1000 1500，是转炉脱硫效率的200 300倍。因此，为提高脱磷、硫的反应效率，各种铁水预处理方法相继出现，以期实现高效、低成本生产高洁净度钢水。如何进行铁水脱磷预处理，降低洁净钢生产成本是当代炼钢领域主要的研究方向。目前，已经工业化的铁水脱磷预处理工艺包括(1)铁水包、鱼雷罐车喷粉脱磷工艺以铁水运输设备如铁水包或混铁车作为预处理装置，采用脱硅铁水，要求初始[SiLS 0. 15%;通过喷粉装置将脱磷剂(由矿石、烧结矿、石灰、助熔剂等原料配成)喷入铁水内部或通过溜槽加到铁水表面。有时采用顶吹供氧提高脱磷速度和减少处理温降。由于反应空间小，造成氧气应用比例较低，处理过程温降大于80°C。如日本专利公开报NO. 58-16007公开了一种铁水包喷吹脱磷、脱硫的预处理方法， 处理结束炉渣碱度大于2. 2，氧化铁小于15%。(2)转炉脱硅、脱磷预处理工艺预处理装置为转炉，将普通铁水或脱硫铁水兑入顶底复合吹炼转炉内，加入适量废钢和造渣熔剂，进行脱硅、脱磷预处理，工艺方法如下日本专利公报NO. 63-195209公开了一种冶炼工艺，采用两座转炉，第一座转炉为脱磷预处理炉，第二座转炉进行脱碳精炼。脱磷预处理炉采用顶吹弱供氧，供氧强度为 1.0 1.3Nm3/t.min，造中等碱度炉渣(R = 2. 0 2. 5)脱磷，处理低硅([Si]。= 0.15 0. 30% )铁水，吹氧时间lOmin，半钢磷含量控制在0. 03%以下。专利CN 1182799A公开了一种转炉铁水脱磷方法，要求铁水[SiL小于0. 4%，供氧强度为0. 75 1. 2Nm7t.min，采用预先制作的脱磷剂作为化渣剂，处理终点炉渣碱度大于3. 0，处理时间不少于18分钟。专利CN 1U8050A公开了一种氮一氧混吹铁水预处理方法，顶吹氧采用弱供氧， 供氧强度为0. 8Nm3/t. min,冶炼后期混入部分氮气，混氮量达到总流量的20 40 %，采用高碱度(R = 3. 0 4. 0)造渣工艺，处理时间不少于16分钟。专利CN 1552919A公开了一种转炉氧氮顶吹脱磷法，顶吹氧采用弱供氧，冶炼后期混入部分氮气，混氮量达到40 75% ；当处理过程产生大喷溅时采用间歇供氮工艺，处理时间10 12min。
上述转炉铁水脱硅、脱磷预处理工艺存在以下的共同缺点(1)均要求较低的初始铁水硅含量，工艺适应性不强；(2)均采用弱供氧、软吹工艺，供氧时间较长并易发生炉渣喷溅；(3)均采用中高碱度渣脱磷，石灰消耗量大，渣量大，造成脱磷、脱硅处理成本升
尚ο本发明针对上述转炉铁水脱磷预处理工艺存在的主要技术问题，通过研究铁液中碳、硅、磷氧化反应平衡转变规律和各元素氧化速度变化规律及其相互影响，发明一种适于顶底复合转炉快速脱硅、脱磷预处理工艺。其工艺特点是采用顶吹强供氧，底吹弱搅拌，低碱度中等氧化铁渣脱磷工艺，使脱磷、脱硅的供氧时间比其它方法缩短2 lOmin。
发明内容
本发明的目的在于提供一种转炉快速脱硅、脱磷预处理方法，利用复吹转炉实现铁水快速脱硅、脱磷和稳定控制半钢终点磷、碳含量和温度。本发明的技术原理是复吹转炉内熔池硅的氧化速度仅与硅含量有关，如图2所示。随熔池硅含量降低脱硅速率直线下降当[Si]彡0.3%时脱硅速度彡1000X 10_6/min， 为高速脱硅区；当[Si] <0.04%时脱硅速度降低到IOOX 10_6/min以下。如图3所示，当 [Si]彡0. 4%时熔池反应以脱硅为主；当0. 2彡[Si] < 0. 4%时为碳、硅同时氧化反应区， Δ [Si]/Δ [C] 1 ；当[Si] < 0. 2%时脱硅速度大幅降低，Δ [Si]/Δ [C] < 1，说明熔池反应以脱碳为主。如图4所示，熔池中磷的氧化受硅氧化的影响，磷含量伴随硅含量降低而降低。控制处理终点[Si] <0.03%是保证半钢[P] <0.03%的重要热力学条件。本发明采用顶吹强供氧、底吹弱搅拌，低碱度中等氧化铁炉渣脱磷工艺；在工艺中控制的技术参数为采用顶底复吹转炉作为铁水脱硅、脱磷预处理反应器，以普通铁水或脱硫铁水作为原料(铁水[Si]在0. 2 1 %，[C]在3. 8 4. 5 %，[S]在0. 001 0. 045 % 范围)，加入废钢，废钢加入重量为原料的8 15%，并要求废钢块度长X宽X厚 (800mmX500mmX150mm ；顶吹供氧根据铁水硅含量分为两种操作模式当铁水[Si]彡0.4%时，采用变流量变枪位供氧，前期供氧强度1.5 2.0Nm3/ t. min,后期为 L O 1. 5Nm3/t. min ；当铁水[Si] < 0. 4%时，采用恒流量变枪位操作，全程供氧强度为1. 2 1. 6Nm3/ t. min ；预处理供氧采用大流量、强供氧、硬吹控制氧射流对熔池的穿透深度比L/ L0O. 3 0. 8 ；采用变枪位操作；对300吨转炉开吹时首先低枪位(1. O 1. 2m)点火20 30s，然后将枪位提高至化渣枪位1. 5 2. Om,吹炼1 2min，促进石灰熔化；随后逐步降低氧枪高度1. O 1. 8m，，将IVLtl提高到0. 4 0. 6 ；为避免脱磷过程碳的严重烧损，应根据铁水硅含量严格控制吹氧量10 15Nm3/t ；为保证半钢[P]的控制目标([P]彡0.03%)，要求渣钢间磷的分配比Lp(P205/ [P])为60 100 ；为此要求控制炉渣碱度为1. 7 2. 0，渣中IFe 8 15重量％，渣中MgO 为6 10重量％。并要求控制半钢[Si]彡0. 05% ；
在吹炼初期加入全部渣料，渣料的加入配比为石灰烧结矿白云石为 1 0.5 0.15;为提高初渣成渣速度和减少石灰加入量，通常随废钢加入脱碳炉渣5 15kg/t ；供氧过程中熔池底吹供气强度保持在0. 16 0. 25Nm3/t. min范围内；出钢后半钢包内的半钢温度控制在1330 1350°C。根据上述铁水预处理过程中碳、硅、磷的氧化规律对本发明的技术方案进一步说明如下根据转炉容量加入铁水和废钢，废钢比应根据市场售价和铁水供应情况灵活调整，波动在8 15%范围内。由于脱磷预处理温度始终低于废钢熔点，废钢熔化主要依靠碳向废钢内扩散使熔点降低至铁水温度后逐步熔化，因此对废钢的块度有明确要求长X 宽 X 厚彡 800mm X 500mm X 150mm。初始铁水[Si]彡0. 4%采用变流量变枪位供氧操作，前;3min供氧强度彡2. ONm3/ t. min,随后始终保持在< 1. 4Nm3/t. min至吹炼终点。[Si] < 0. 4%时采用恒流量变枪位供氧操作，吹炼全过程供氧强度始终保持在1. 4士0. 2Nm3/t. min,枪位逐步降低。供氧操作全程采用大流量、强供氧、硬吹工艺。兑铁后立即开始吹炼，首先低枪位点火20 30s，然后将枪位提高至化渣枪位，吹炼1 2min，促进石灰熔化。随后逐步降低氧枪高度，增强顶射流对熔池冲击深度，将IVLtl 提高到0. 4 0. 6。氧气射流对熔池的冲击深度按下式计算1 = 346.7x^x3.81式中PQ-滞止压力，MPa ；dQ-氧枪喉口直径，cm ；H-枪位，cm ；L-氧气流的穿透深度，cm。如图5所示，控制氧射流对熔池的穿透深度比IVLtl ^ 0. 3是实现快速脱硅的重要控制参数。为避免脱磷过程碳的严重烧损，应根据铁水硅含量严格控制吹氧量。如图6所示， 随初始[Si]升高适当增加供氧量，当铁水[Si]为0. 3%时供氧量为llNm3/t。在供氧过程中熔池应始终保持较高的底吹供气强度，一般控制在0. 16 0. 25Nm3/ t. min0在吹炼初期要求尽快加入全部渣料，快速形成低碱度熔渣。为提高化渣速度，降低炉渣熔点，要求在吹炼前期加完全部矿石和白云石。渣料的加入配比为石灰烧结矿白云石为1 0.5 0.15。为提高初渣成渣速度和减少石灰加入量，通常随废钢加入脱碳炉渣 10 15kg/t。为保证半钢[P]的目标要求([P]彡0.03%)，如图7所示，要求渣钢间磷的分配比Lp(P205/[P])彡70。稳定控制Lp要求控制炉渣碱度为1.7 2.0，渣中TFe 8 15%， 渔中MgO为6 10%。为保证半钢[P]的目标要求还必须严格控制吹炼终点熔池硅含量，控制半钢 [Si] ( 0. 05%。为增加脱碳炉半钢冶炼的热量，采用较高半钢终点温度控制，要求出钢后半钢包内的半钢温度控制在1340 士 10°C。
本发明的优点在于，可在Smin吹炼时间内稳定生产半钢[P] ( 0. 03%，半钢[C] 为3. 4%的低磷高碳半钢水。
图1为脱磷转炉吹炼工艺操作图。图2为预处理前期脱硅效率对脱磷的影响。图3为铁水[Si]。同Δ [Si]/Δ [C]的关系。图4为半钢[Si]控制对半钢[P]的影响。图5为L/L。对脱硅速度的影响。图6为铁水[Si]与耗氧量的关系。图7为表观磷分配比与半钢[P]的关系。
具体实施例方式实施例1 脱硫后的铁水(成份、温度见表1)兑入300t脱磷转炉后点火吹炼，前期分两次加入石灰13. 52kg/t，萤石3. 5kg/t和烧结矿5. llkg/t造渣(炉渣成份见表2)。吹氧量 14. 3Nm3/t,吹炼时间Smin到达终点。脱磷半钢终点成份、温度见表1。表1冶炼过程中金属成份(％ )
成份 Pc PsI Ps ΓΤ Πμ^温度 /°c
铁水4. 578 0.288 0.002 0.078 0.255 1365
半钢3. 598 0.033 0.019 0.021 0.035 1347表2冶炼过程中炉渣成分(％ )
CaO~~SiO2 MgO~~FeOMnOP^HsAl2O3 RLpLs
28. 19 17. 71 4 55 29.72 13.90 Γθδ 0.024Πθ Γδθ 7X6 1.26实施例2 脱硫后的铁水(成份、温度见表幻兑入300t脱磷转炉，前期分两次加入石灰 17. 67kg/t，白云石3. 4kg/t和烧结矿四.68kg/t造渣(炉渣成份见表4)。吹氧量15. 68Nm3/ t，吹炼时间Smin到达终点。脱磷半钢终点成份、温度见表4。表3冶炼过程中金属成份(％ )
成份 Pc I-Sl Γ^ Γ~ρ riti温度 /°c
铁水4. 728 0. 335 0.002 0.078 0.263 1390
权利要求
1.一种转炉快速脱硅、脱磷预处理方法，采用顶吹强供氧、底吹弱搅拌，低碱度中等氧化铁炉渣脱磷；其特征在于，在工艺中控制的技术参数为采用顶底复吹转炉作为铁水脱硅、脱磷预处理反应器，以普通铁水或脱硫铁水作为原料，加入废钢，废钢加入重量为原料的8 15%，并要求废钢块度长X宽X厚 (800mmX500mmX150mm ；顶吹供氧根据铁水硅含量分为两种操作模式当铁水[Si]彡0.4%时，采用变流量变枪位供氧，前期供氧强度1.5 2. 0Nm7t.min， 后期为 1. 0 1. 5Nm3/t. min ；当铁水[Si] < 0. 4%时，采用恒流量变枪位操作，全程供氧强度为1. 2 1. 6Nm3/ t. min ；预处理供氧采用大流量、强供氧、硬吹控制氧射流对熔池的穿透深度比IVLtlO. 3 0.8 ；采用变枪位操作；对300吨转炉开吹时首先低枪位(1. 0 1. 2m)点火20 30s，然后将枪位提高至化渣枪位1. 5 2. Om,吹炼1 2min，促进石灰熔化；随后逐步降低氧枪高度1.0 1. 8m，将IVLtl提高到0. 4 0. 6 ；为避免脱磷过程碳的严重烧损，应根据铁水硅含量严格控制吹氧量10 15Nm3/t ；为保证半钢[P]的控制目标[P]彡0.03%，要求渣钢间磷的分配比Lp(P205/[P])为 60 100 ；为此要求控制炉渣碱度为1. 7 2. 0，渣中TFe 8 15重量％，渣中MgO为6 10重量％ ；并要求控制半钢[Si] ^ 0. 05% ；在吹炼初期加入全部渣料，渣料的加入配比为石灰烧结矿白云石为 1 0.5 0. 15 ；随废钢加入脱碳炉渣5 15kg/t ；供氧过程中熔池底吹供气强度保持在0. 16 0. 25Nm3/t. min范围内； 出钢后半钢包内的半钢温度控制在1330 1350°C。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，普通铁水或脱硫铁水中[Si]在0.2 1%，[C]在3. 8 4.5%，[S]在0.001 0.045%范围，均为重量百分数。
全文摘要
一种转炉快速脱硅、脱磷预处理方法，属于铁水预处理领域。采用顶吹强供氧、底吹弱搅拌，低碱度中等氧化铁炉渣脱磷工艺。当铁水[Si]≥0.4％时采用变流量变枪位供氧工艺，前期供氧强度≥2.0Nm3/t.min，后期≤1.4Nm3/t.min；[Si]＜0.4％时用恒流量变枪位操作，全程供氧强度为1.4±0.2Nm3/t.min。顶吹供氧采用“硬吹”，要求L/L0≥0.3，并在吹炼过程中逐步降低枪位，将L/L0提高到0.4～0.6。通过控制渣钢间磷分配比LP≥70保证终点[P]≤0.03％，炉渣碱度达到1.7～2.0，渣中TFe 8～15％，渣中MgO为6～10％；控制终点[Si]≤0.05％以保证脱磷效果，底吹供氧强度0.16～0.25Nm3/t.min，半钢温度在1340±10℃。优点在于，在8min内稳定生产半钢[P]≤0.03％，[C]为3.4％的低磷高碳半钢水。
文档编号C21C1/02GK102505062SQ201110460210
公开日2012年6月20日 申请日期2011年12月31日 优先权日2011年12月31日
发明者余健, 佟溥翘, 刘伟, 刘浏, 姚同路, 张庆国, 李峻, 阎占辉 申请人:钢铁研究总院