一种600MPa级热轧双相钢及其生产方法
【专利摘要】本发明属于双相钢技术领域，公开了一种600MPa级热轧双相钢，所述双相钢的化学成分按质量百分数为，C：0.05～0.07％，Si：0.1～0.3％，Mn：1.10～1.50％，Cr：0.5～0.8％，余量为Fe。本发明提供了一种低成本的双相钢；同时提供了其高效的生产方法。
【专利说明】
一种600MPa级热轧双相钢及其生产方法
技术领域
[0001]本发明涉及双相钢技术领域，特别涉及一种600MPa级热乳双相钢及其生产方法。
【背景技术】
[0002]双相钢自20世纪60年代问世以来，因其具有很好的强度和韧性配合、较低的屈强比(Rp0.2/Rm)、较高的延伸率和很高的加工硬化率，而且无不连续屈服现象，使冲压构件易于成形，回弹小，同时冲压模具的磨损也小，因其成本低、性能好，在汽车减量化上发挥重要作用。
[0003]热乳双相钢主要分为低温卷取型和中温卷取型两类。低温卷取型热乳双相钢是在终乳后和卷取前完成主要铁马组织的转变，该种热乳双相钢合金含量相对较少，合金成本经济，但热乳工艺窗口控制严格；中温卷取型热乳双相钢是依靠稳定奥氏体元素如Cr、Mo等将钢卷控制在奥氏体亚稳态无相变转变区进行卷取，但该种热乳双相钢合金成本高。
[0004]因此，需要一种为了生产低成本，表面质量良好的双相钢；同时，现有热连乳生产方法，难以实现对冷却工艺精确控制并保证良好的表面质量。
【发明内容】
[0005]本发明提供一种600MPa级热乳双相钢及其生产方法，解决了现有技术中现有双相钢成本高，现有热连乳生产方法无法实现冷却工艺精确控制并保证良好的表面质量的技术问题。
[0006]为解决上述技术问题，本发明提供了一种600MPa级热乳双相钢，所述双相钢的化学成分按质量百分数为，c:0.05?0.07%，S1:0.1?0.3%，Mn: 1.10?1.50%，Cr:0.5?
0.8%，余量为Fe。
[0007]进一步地，所述双相钢的组织包括:软相铁素体和硬相马氏体；
[0008]所述铁素体体积分数为75?90%，所述硬相马氏体体积分数为10?25%。
[0009]进一步地，所述双相钢的屈服强度Rp0.2为300?375MPa，抗拉强度Rm为590?650MPa。
[0010]进一步地，所述双相钢的屈强比为0.56?0.60。
[0011 ] 进一步地，所双相钢的断后总伸长率为24?30%。
[0012]一种600MPa级热乳双相钢生产方法，所述双相钢的化学成分按质量百分数为，C:
0.05?0.07%，S1:0.1?0.3%，Mn: 1.10?1.50%，Cr:0.5?0.8%，余量为Fe;
[0013]包括以下步骤:
[0014]将厚度为230?250mm的连铸坯加热，控制加热温度为1250?1300°C，加热时间大于150min，出炉温度为1280?1300 °C ；
[0015]对加热后的连铸坯进行粗乳和精乳，控制粗乳出炉温度为1080?IlOOcC，精乳咬入温度为970?980°C，精乳终乳温度为790?830°C，乳制速度5?6m/s;
[0016]热乳后进行冷却控制，对精乳后的连铸坯进行超快速冷却，温降控制为100?130°C，冷却速度为100?140°C/s，随后空冷7?12s;再经层流冷却至250°C以下，冷却速度85?115°C/S。
[0017]进一步地，所述双相钢的组织包括:软相铁素体和硬相马氏体；
[0018]所述铁素体体积分数为75?90%，所述硬相马氏体体积分数为10?25%。
[0019]进一步地，所述双相钢的屈服强度Rp0.2控制为300?375MPa，抗拉强度Rm控制为590?650MPa。
[0020]进一步地，所述双相钢的屈强比控制为0.56?0.60。
[0021]进一步地，所双相钢的断后总伸长率控制为24?30%。
[0022]本申请实施例中提供的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点:
[0023]本发明提供的600MPa级热乳双相钢及其生产方法，产品规格薄，钢板纵向性能均匀；不添加价格贵重元素，从而降低原料成本;通过控制一次冷却完温度和空冷时间，实现对其屈服强度，抗拉强度的精确控制，Rp0.2300?375MPa，Rm为590?650MPa，屈强比为0.56?0.60，断后总伸长率为24?30%，性能和表面质量优越。
【附图说明】
[0024]图1为本发明实施例提供的600MPa级热乳双相钢生产方法流程图。
【具体实施方式】
[0025]本申请实施例通过提供一种600MPa级热乳双相钢及其生产方法，解决了现有技术中现有双相钢成本高，现有热连乳生产方法无法实现冷却工艺精确控制并保证良好的表面质量的技术问题;达到了降低双相钢生产成本，提升。
[0026]为了更好的理解上述技术方案，下面将结合说明书附图以及具体的实施方式对上述技术方案进行详细说明，应当理解本发明实施例以及实施例中的具体特征是对本申请技术方案的详细的说明，而不是对本申请技术方案的限定，在不冲突的情况下，本申请实施例以及实施例中的技术特征可以相互组合。
[0027]参见图1，本发明实施例提供的一种600MPa级热乳双相钢，所述双相钢的化学成分按质量百分数为，C:0.05?0.07%，S1:0.1?0.3%，Mn:1.10?I.50%，Cr:0.5?0.8%，余量为Fe。
[0028]所述双相钢的组织包括:软相铁素体和硬相马氏体；
[0029]所述铁素体体积分数为75?90%，所述硬相马氏体体积分数为10?25%。
[0030]所述双相钢的屈服强度1^0.2为300?37510^，抗拉强度伽为590?65010^。
[0031 ] 所述双相钢的屈强比为0.56?0.60。
[0032]所双相钢的断后总伸长率为24?30%。
[0033]本实施例还提供一种生产上述双相钢的生产方法。
[0034]一种600MPa级热乳双相钢生产方法，所述双相钢的化学成分按质量百分数为，C:
0.05?0.07%，S1:0.1?0.3%，Mn: 1.10?1.50%，Cr:0.5?0.8%，余量为Fe;
[0035]包括以下步骤:
[0036]将厚度为230?250mm的连铸坯加热，控制加热温度为1250?1300°C，加热时间大于150min，出炉温度为1280?1300 °C ；
[0037]对加热后的连铸坯进行粗乳和精乳，控制粗乳出炉温度为1080?1100°C，精乳咬入温度为970?980°C，精乳终乳温度为790?830°C，乳制速度5?6m/s;
[0038]热乳后进行冷却控制，对精乳后的连铸坯进行超快速冷却，温降控制为100?130°C，冷却速度为100?140°C/s，随后空冷7?12s;再经层流冷却至250°C以下，冷却速度85?115°C/S。
[0039]所述双相钢的组织包括:软相铁素体和硬相马氏体;所述铁素体体积分数为75?90%，所述硬相马氏体体积分数为10?25%。
[0040]所述双相钢的屈服强度Rp0.2控制为300?375MPa，抗拉强度Rm控制为590?650MPa。
[0041 ] 所述双相钢的屈强比控制为0.56?0.60。所双相钢的断后总伸长率控制为24?30%。
[0042]下面将通过具体的实例说明所述方法。
[0043]实例1:
[0044](I)将厚度为230mm的连铸坯加热，控制加热温度1300°C，均热时间150min，出炉温度1280°(:，连铸坯各组分按重量百分比为:(::0.06%，3丨:0.1%，]\111:1.30%，0:0.54%，余量为Fe及不可避免的杂质。
[0045](2)对连铸坯进行乳制，控制出炉温度1100°C，精乳咬入温度1070°C，终乳温度800°C，乳制速度5.8m/s。
[0046](3)热乳后进行冷却控制，首先经超快速冷却，温降为130°C，冷却速度为120 °C/S，随后空冷8s，再经层流冷却至150 °C，冷却速度85 °C/S。
[0047]最后进行卷取，卷取温度110°C。
[0048]制备的钢板化学成分按质量百分数为C:0.05%, S1:0.1%,Mn: 1.10%,Cr:0.5%,余量为Fe及不可避免的杂质;组织为软相铁素体和硬相马氏体，铁素体体积份数为70 %，马氏体为30%，其屈服强度Rp0.2为335MPa，抗拉强度Rm为612MPa，屈强比为0.547，断后总伸长率为26 %。
[0049]实例2:
[0050](I)将厚度为230mm的连铸坯加热，控制加热温度1300°C，均热时间150min，出炉温度1280°(:，连铸坯各组分按重量百分比为:(::0.06%，3丨:0.15%，]\111:1.25%，0:0.54%，余量为Fe及不可避免的杂质。
[0051](2)对连铸坯进行乳制，控制出炉温度1100°C，精乳咬入温度1070°C，终乳温度800°C，乳制速度5.8m/s。
[0052](3)热乳后进行冷却控制，首先经超快速冷却，温降为110°C，冷却速度为100°C/S，随后空冷8s，再经层流冷却至150 °C，冷却速度85 °C/S ；
[0053]最后进行卷取，卷取温度110°C。
[0054]制备的钢板化学成分按质量百分数为C:0.05%, S1:0.1%,Mn: 1.10%,Cr:0.5%,余量为Fe及不可避免的杂质;组织为软相铁素体和硬相马氏体，铁素体体积份数为75%，马氏体为25%，其屈服强度Rp0.2为345MPa，抗拉强度Rm为622MPa，屈强比为0.554，断后总伸长率为26%;
[0055]实例3:
[0056](I)将厚度为230mm的连铸坯加热，控制加热温度1300°C，均热时间150min，出炉温度1280°(:，连铸坯各组分按重量百分比为:(::0.06%，3丨:0.15%，]\111:1.25%，0:0.54%，余量为Fe及不可避免的杂质。
[0057](2)对连铸坯进行乳制，控制出炉温度1100°C，精乳咬入温度1070°C，终乳温度800°C，乳制速度5.3m/s。
[0058](3)热乳后进行冷却控制，首先经超快速冷却，温降为130°C，冷却速度为120 °C/S，随后空冷11 s，再经层流冷却至150 °C，冷却速度85 °C/S。
[0059]最后进行卷取，卷取温度110°C。
[0060]制备的钢板化学成分按质量百分数为C:0.05%, S1:0.1%,Mn: 1.10%,Cr:0.5%,余量为Fe及不可避免的杂质;组织为软相铁素体和硬相马氏体，铁素体体积份数为81%，马氏体为19%，其屈服强度1^0.2为31510^，抗拉强度舢为60210^，屈强比为0.554，断后总伸长率为26%
[0061]本申请实施例中提供的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点:
[0062]本发明提供的600MPa级热乳双相钢及其生产方法，产品规格薄，钢板纵向性能均匀；不添加价格贵重元素，从而降低原料成本;通过控制一次冷却完温度和空冷时间，实现对其屈服强度，抗拉强度的精确控制，Rp0.2300?375MPa，Rm为590?650MPa，屈强比为0.56?0.60，断后总伸长率为24?30%，性能和表面质量优越。
[0063]最后所应说明的是，以上【具体实施方式】仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
【主权项】
1.一种600MPa级热乳双相钢，其特征在于:所述双相钢的化学成分按质量百分数为，C:0.05?0.07%，S1:0.1?0.3%，Mn: 1.10?1.50%，Cr:0.5?0.8%，余量为Fe。2.如权利要求1所述的600MPa级热乳双相钢，其特征在于，所述双相钢的组织包括:软相铁素体和硬相马氏体； 所述铁素体体积分数为75?90%，所述硬相马氏体体积分数为10?25%。3.如权利要求2所述的600MPa级热乳双相钢，其特征在于:所述双相钢的屈服强度Rp0.2 为 300 ?375MPa，抗拉强度 Rm 为 590 ?650MPa。4.如权利要求3所述的600MPa级热乳双相钢，其特征在于:所述双相钢的屈强比为0.56?0.60ο5.如权利要求4所述的600MPa级热乳双相钢，其特征在于:所双相钢的断后总伸长率为24 ?30%。6.一种600MPa级热乳双相钢生产方法，其特征在于，所述双相钢的化学成分按质量百分数为，C:0.05?0.07%，S1:0.1?0.3%，Mn: 1.10?1.50%，Cr:0.5?0.8%，余量为Fe; 包括以下步骤: 将厚度为230?250mm的连铸坯加热，控制加热温度为1250?1300°C，加热时间大于150min，出炉温度为1280?1300 °C ； 对加热后的连铸坯进行粗乳和精乳，控制粗乳出炉温度为1080?1100°C，精乳咬入温度为970?980°C，精乳终乳温度为790?830°C，乳制速度5?6m/s;热乳后进行冷却控制，对精乳后的连铸坯进行超快速冷却，温降控制为100?130°C，冷却速度为100?140°C/s，随后空冷7?12s;再经层流冷却至250°C以下，冷却速度85?115。。/S。7.如权利要求6所述的600MPa级热乳双相钢生产方法，其特征在于，所述双相钢的组织包括:软相铁素体和硬相马氏体； 所述铁素体体积分数为75?90%，所述硬相马氏体体积分数为10?25%。8.如权利要求7所述的600MPa级热乳双相钢生产方法，其特征在于:所述双相钢的屈服强度Rp0.2控制为300?375MPa，抗拉强度Rm控制为590?650MPa。9.如权利要求8所述的600MPa级热乳双相钢生产方法，其特征在于:所述双相钢的屈强比控制为0.56?0.60。10.如权利要求9所述的600MPa级热乳双相钢生产方法，其特征在于:所双相钢的断后总伸长率控制为24?30%。
【文档编号】C22C38/04GK106086627SQ201610602708
【公开日】2016年11月9日
【申请日】2016年7月27日 公开号201610602708.3, CN 106086627 A, CN 106086627A, CN 201610602708, CN-A-106086627, CN106086627 A, CN106086627A, CN201610602708, CN201610602708.3
【发明人】张扬
【申请人】武汉钢铁股份有限公司