专利名称：：聚烯烃类树脂的发泡板及其制造方法
技术领域：
：本发明涉及具有良好的隔热性能、吸音性能和透湿性且再循环性也良好的聚烯烃类树脂的发泡板及其制造方法。
背景技术：
：聚烯烃类树脂组合物的发泡体以其良好的性能和成本的平衡性以及树脂的再循环性等为特长，主要被广泛用于隔热建材用途、汽车构件用途、包装缓冲材料用途等。例如，作为隔热建材用途，聚丙烯类树脂或聚乙烯类树脂的发泡板被施工在建筑物的地板或墙壁的内部，呈现良好的隔热性能，在市场上广泛得到认同。聚烯烃类树脂组合物的发泡板或发泡片已经经过大量的研究，例如专利文献l中有关于作为丝束集束体的高倍数的聚丙烯的独立气泡发泡体的揭示。另外，专利文献2中揭示了具有连续气泡的聚乙烯类树脂发泡体的制造方法。该制造方法是如下的方法将熔化了的(a)交联性聚乙烯类树脂与热分解型发泡剂和有机过氧化物以及(b)熔点比交联性聚乙烯类树脂高2(TC以上且在19(TC以下的粉末状聚丙烯类树脂以特定的比例混合，使(b)粉末状聚丙烯类树脂在非熔化状态下均匀地分散，再进行加热而使(a)交联性聚乙烯类树脂交联并发泡的同时，使(b)粉末状聚丙烯类树脂熔化。此外，专利文献3中揭示了具有至少lmm的泡室(cell)直径的聚烯烃类树脂的连续气泡发泡体及其制造方法。即，通过使用泡室直径大到一定程度且根据情况用针等实施了开孔的聚烯烃类树脂组合物的发泡体，以期实现吸音效果的发明。此外，专利文献4中揭示了将丙烯类树脂加热至熔化状态，对熔化状态的丙烯类树脂赋予剪切应力的同时进行混炼后，自挤出用模具进行挤出发泡而成形的丙烯类树脂挤出发泡体的制造方法。该制造方法中，在所述挤出用模具的出口附近的树脂流路中与流动方向垂直的方向的截面积达到最小的位置，丙烯类树脂以如下的条件挤出发泡以特定的式子表示的压力梯度(k)满足50MPa/m《k《800MPa/m，且以特定的式子表示的减压速度(v)满足5MPa/s《V《100MPa/s。揭示了所述发泡体是通过由此得到的发泡体的剖面照片评价的破泡部的面积总和在观察面的总面积的2%以上的连续气泡性的发泡体。专利文献l:日本专利2620968号公报专利文献2:日本专利2673310号公报专利文献3:日本专利特表2002-524636号公报专利文献4:W02006/101142号公报发明的揭示专利文献l中所揭示的由丝束集束体形成的聚丙烯发泡体在实际制成高倍数且独立气泡的发泡体的情况下，有时形成泡室直径大的发泡体，其热导率不足。此外，获得独立气泡发泡体时，发泡时的泡室结构形成受到挤出机吐出条件的较大影响，生产性好的高吐出时(通过模孔时施加高剪切力的条件)，实质上难以稳定地生成独立气泡结构。此外，专利文献2中所揭示的聚乙烯类树脂发泡体的制造方法包括成形工序、交联工序和发泡工序，工序数多，所以存在不适合连续大量生产的问题。此外，近年来，因环境问题等而存在要求塑料成形品的循环使用等的倾向，但该制造方法中所使用的聚烯烃类树脂组合物在循环再生的过程中经历熔化再颗粒化等施以热过程的工序的情况下，比较容易发生接枝体的分解等，因此无法保持发泡所需的熔化特性，存在缺乏再循环性的难点。此外，专利文献3所揭示的发明中，实质上用针等实施了表面开孔，而且泡室直径至少在lmm以上，因而热导率变大，存在无法具有足够的隔热性能的问题。因此，所得的聚烯烃类树脂的连续气泡发泡体存在难以用于隔热建材用途的问题。此外，专利文献4中所揭示的发明中，发泡挤出时在剪切较缓和的区域进行，因此存在无法充分提高挤出时的平均l个孔的吐出量的限制。因此，有时实质上无法提高挤出吐出量，无法获得足够的生产性。本发明是鉴于上述问题而完成的发明，本发明的目的在于提供热导率大、具有良好的隔热性能且透湿性良好的同时、再循环性也良好的聚烯烃类树脂的发泡板。此外，本发明的目的还在于提供通过提高挤出机的树脂供给能力并减小模具开口部的总开口面积，增大模具单位开口部的吐出量，可减小所得的发泡体的独立气泡率，能够低成本且稳定地连续生产的聚烯烃类树脂的发泡板的制造方法。本发明人进行了认真研究，结果完成了实现上述目的的具有以下的技术内容的本发明。(1)一种发泡板的制造方法，其特征在于，使用具有挤出机和安装于前端的模具的发泡装置，将包含23(TC时的熔化张力为530g的直链状的聚丙烯类树脂的聚烯烃类树脂组合物和至少包含超临界状态的二氧化碳的发泡剂，在16025(TC的温度条件下，从开口直径为O.11.0mm4)、开口数为505000孔的多孔型模具释放至大气中而进行挤出发泡，模具的平均一个孔开口部分的吐出量V以kg/小时为单位满足WO.0500.45，模具开口部邻近处的树脂压力设为720MPa。(2)如上述(1)所述的发泡板的制造方法，其中，所述直链状的聚丙烯类树脂的230'C时的熔体流动速率(MFR)与23(TC时的熔化张力(MT)的关系满足下述的式(l):Log(MT)〉-1.33Log(MFR)+l.2(1)。(3)如上述(1)或(2)所述的发泡板的制造方法，其中，所述至少包含二氧化碳的发泡剂的使用量相对于100质量份所述聚烯烃类树脂组合物为420质量份；其中，MFR是以g/10分钟为单位的数值，MT是g为单位的数值。(4)如上述(1)(3)中的任一项所述的发泡板的制造方法，其中，所述挤出机是以串联方式组合有2根螺杆的串联型的挤出机，所述螺杆的直径(D)为4080画，将所述螺杆的长度设为Lmm时的L/D为1540。(5)—种发泡板，它是使用包含二氧化碳的发泡剂使包含23(TC时的熔化张力为530g的直链状的聚丙烯类树脂的聚烯烃类树脂组合物发泡而得的隔热建材用发泡板，其特征在于，发泡倍数在10倍以上，按照ASTM-D2856的标准测定时的连续气泡率在60%以上，平均泡室直径在200um以下，泡室直径分布系数在30%以下。(6)如上述(5)所述的发泡板，其中，按照JIS-A1412测定的热导率为52045mW/mK，且以NRC计的吸音性能在O.20以上，NRC为250、500、1000、2000Hz下的回响法吸音率的平均值。如果采用本发明，则可提供热导率大、具有良好的隔热性能且透湿性良好的同时、再循环性也良好的聚烯烃类树脂组合物的发泡板。此外，还可提供能够通过挤出发泡低成本且稳定地连续生产的上述聚烯烃类树脂组合物的发泡板的制造方法。实施发明的最佳方式本发明的聚烯烃类树脂组合物包含具有特定物性的聚丙烯类树脂(以下称为聚丙烯类树脂A)。该聚丙烯类树脂A的23(TC时的熔化张力必须为530g，较好是6.520g，更好是7.510g。如果熔化张力不足5g，则发泡时容易发生泡室的破泡，不理想；如果超过30g，则发泡时无法进行充分的泡室成长，不理想。另外，所述聚丙烯类树脂A的23(TC时的熔体流动速率(MFR)与23(rC时的熔化张力(MT)的关系较好是满足下述的式(1);其中，MFR是以g/10分钟为单位的数值，MT是g为单位的数值。在这里，MFR通过基于ASTM-D1238的方法求得。Log(MT)〉-1.33Log(MFR)+l.2(1)所述聚丙烯类树脂A的上述的熔化张力与MFR的关系不满足上述式(l)的情况下，熔化张力增大，而树脂的熔体流动性过低，存在挤出时发生树脂压力极度上升等问题的情况或者发泡时无法获得泡室膜的足够的延伸性而难以获得高倍数的发泡体的情况，不理想。其中，上述式(l)中的左边的值与右边的值相比，更好是大0.53，特别好是大0.52。本发明中，聚丙烯类树脂A必须是直链状的聚合物。直链状是指每一条构成聚丙烯类树脂的丙烯类聚合物的分子链都是作为丙烯类聚合物的构成单元的丙烯单体及可与其共聚的a-烯烃单体相互逐一实质上呈l根绳状聚合而得的聚合物的集合体。该直链状的聚合物由于不具有釆用化学交联或电子射线交联等方法的交联结构或者长链分支等接枝结构，因此制造和品质的管理比较容易，对于再循环时所实施的再颗粒化等工序中接受的反复的热过程也不易发生其分子结构的劣化，因此可良好地使用。本发明的聚烯烃类树脂组合物中还可以掺入除所述聚丙烯类树脂A以外的聚丙烯类树脂(以下称为聚丙烯类树脂B)。作为聚丙烯类树脂B，可以例举例如丙烯的均聚物、丙烯和可与该丙烯共聚的除丙烯以外的a-烯烃的以丙烯为主体的共聚物、聚丙烯类树脂与例如聚乙烯类树脂等除聚丙烯类树脂以外的聚烯烃类树脂的混合物等。这些聚烯烃类树脂可以单独使用，也可以2种以上并用。作为所述聚丙烯类树脂B，由于挤出发泡性和所得的发泡体的性能良好，其中优选使用分子量较大的仅采用丙烯的聚合物、丙烯与乙烯的以丙烯为主体的共聚物或者聚丙烯类树脂与聚乙烯类树脂的混合树脂。作为上述可与乙烯共聚的除乙烯以外的a-烯烃，没有特别限定，可以例举例如丙烯、卜丁烯、l-戊烯、l-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯等。这些除乙烯以外的a-烯烃可以单独使用，也可以2种以上并用。此外，作为上述可与丙烯共聚的除丙烯以外的a-烯烃，没有特别限定，可以例举例如乙烯、1-丁烯、l-戊烯、1-己烯、4-甲基-l-戊烯、1-庚烯、1-辛烯等。这些除丙烯以外的a-烯烃可以单独使用，也可以2种以上并用。本发明的聚烯烃类树脂组合物包含聚丙烯类树脂B的情况下，该聚丙烯类树脂B相对于每100质量份所述聚丙烯类树脂A较好是在200质量份以下，特别好是100质量份以下。聚丙烯类树脂B的含量超过100质量份时，聚丙烯类树脂B对发泡性的影响变大，有时阻碍发泡性的可能性大，不理想。此外，聚丙烯类树脂B采用聚丙烯类树脂和聚乙烯类树脂的混合树脂时，没有特别限定，但该混合树脂中的聚丙烯类树脂的含量较好是40100重量％，更好是60100重量％。如果上述混合树脂中的聚丙烯类树脂的含量不足40重量%，则所得的发泡体的机械强度和耐热性可能会不足。本发明中使用的发泡体采用至少包含超临界状态的二氧化碳的发泡剂，在100质量份聚烯烃类树脂组合物中，包含超临界状态的二氧化碳的发泡剂的使用量较好是420质量份，更好是515质量份。如果所述值不足4质量份，则容易发生发泡倍数的下降和泡室的膨大化导致的隔热性下降；如果超过20质量份，则发泡体中容易产生过量的二氧化碳导致的大空隙，不理想。本发明中所用的聚烯烃类树脂组合物以聚丙烯类树脂A为必需成分，根据需要包含聚丙烯类树脂B，除这些成分以外，可以在不阻碍本发明的目的的范围内根据需要添加1种或2种以上如下的各种添加剂酚类、磷类、胺类、硫类等的抗氧化剂(防老化剂)，热稳定剂，光稳定剂，紫外线吸收剂，磷类、氮类、卤素类、锑类等的阻燃剂，润滑剂，金属危害防止剂，防静电剂，填充剂，着色剂，泡室成核剂，晶核剂等。作为泡室成核剂，没有特别限定，可以例举滑石、碳酸钙、粘土、高岭土、云母、氧化镁、氧化锌、炭黑、玻璃、石英、二氧化硅、氧化铝、均密石英岩、水合氧化铝、铁、氧化铁、二氧化硅、氧化钛等。作为晶核剂，没有特别限定，一般可例举松香类的晶核剂、山梨糖醇类的晶核剂、磷酸酯盐类的晶核剂。作为松香类的晶核剂，只要是松香类的树脂即可，没有特别限定，可以例举例如新日本理化株式会社(新日本理化(株))制二亚苄基山梨糖醇(DBS)等。作为磷酸酯盐类的晶核剂，也没有特别限定，可以例举例如旭电化工业株式会社(旭電化工業(株))制NA-ll等。这些晶核剂可以单独使用或多种并用。本发明的发泡板使用前端安装有模具且具有发泡机构的挤出机来制造。使包含聚丙烯类树脂A的聚烯烃类树脂组合物和至少包含超临界状态的二氧化碳的发泡剂混合，将该混合物在熔化挤出温度为16025CTC、模具开口部邻近处的树脂压力(压降)为720Mpa的条件下释放至大气中，从而进行挤出发泡。还有，在这里，模具幵口部邻近处是指树脂即将进入模具开口部的位置，作为具体例子，是指自与模具连接的挤出机前端至模具开口部之间的树脂流路。如果上述熔化挤出温度不足16(TC，则超临界二氧化碳向树脂中的溶解和扩散差；如果超过250'C，则开始发生聚丙烯类树脂的因热量而导致的分子链断裂等劣化，所以不理想。其中，上述熔化挤出温度较好是170240。C。此外，本发明中，挤出机的模具邻近部位的上述压降为720MPa，如果压降不足7MPa，则溶解于聚丙烯类树脂中的超临界状态的二氧化碳容易在挤出机内部和模具内部气化，发泡在装置内部发生，产生泡室的合泡、过度的成长、发泡倍数的下降、显著的外观劣化，不理想。如果压降超过20MPa，则发泡中形成泡室时，容易对泡室施加大的剪切力，发生泡室的破泡和伴随其的发泡倍数下降以及泡室结构的不均匀化，不理想。在要呈现作为发泡板的充分的热性能时，这样的泡室结构的不完全性成为巨大障碍。上述压降较好是7.520MPa，更好是815MPa。本发明中所使用的挤出机中的模具中，考虑到发泡后的成形体的外观、形状的易形成性，且为了使发泡体的独立气泡变小，模具的开口(孔)直径为O.11.0mm，较好是O.30.6mra。如果所述直径不足O.lmm，则构成发泡体的丝束直径过小，拉取时容易断裂，不理想；如果超过1.0mm，则丝束的直径过大，用于赋予平滑性的板状的后成形变得困难，不理想。模具的深度较好是O.110mm，开口部较好是在模具的前表面上具备多个。此外，本发明中所使用的挤出机中的模具使用开口(孔)数为505000、较好是1003000的多孔型模具，模具的平均一个开口(孔)的吐出量V必须为O.050.45kg/小时。这里的模具的平均一个孔开口的吐出量V(kg/小时)通过下述的式子求得。模具的平均一个开口的吐出量V(kg/小时)^挤出机总吐出量(kg/小时)/模具开口个数可以通过提高挤出机的螺杆转速、加大挤出机的螺杆螺纹间距、加深挤出机的螺杆螺纹间的沟等方法，将模具的平均一个开口的吐出量V调整至上述范围内。如果模具的平均一个开口的吐出量V(kg/小时)不足0.05，则不仅生产性差，而且连续气泡率低，难以在模具部位保持适合于发泡的压降，难以获得足够倍数的发泡体。另一方面，如果吐出量V(kg/小时)超过0.45，则容易发生泡室的破泡，不仅无法获得足够的隔热性能，而且无法维持发泡形状，不理想。其中，吐出量V(kg/小时)较好是0.090.3。挤出总吐出量根据挤出机的型号而不同，较好是l1000kg/小时。对于螺杆直径较大的实际生产机型，较好是201000kg/小时。另一方面，对于螺杆直径较小的实验室机型，挤出总吐出量较好是约15kg/小时50kg/小时。其中，为了使发泡板的连续气泡率达到60。％以上，挤出总吐出量对于实验室机型更好是2050kg/小时，而对于实际生产机型更好是1801000kg/小时。上述挤出总吐出量过大时，虽然连续气泡率高方面理想，但容易发生泡室的破泡，存在无法获得足够的隔热性能且无法维持发泡形状的情况。相反地，如果挤出总吐出量过小，则不仅生产性差，而且连续气泡率低，9隔热性能差，且有时难以在模具部位保持适合于发泡的压降，难以获得足够倍数的发泡体。对于使用的挤出机，螺杆直径(D)较好是4080(mm)，将螺杆的长度设为L(mm)时的L/D较好是1540，更好是使用以将2根所述螺杆串联组合为基础而构成的串联型的挤出机。通过使用串联型，可以将适合于发泡的模具部位的压降条件和吐出量独立，以各螺杆的转速进行控制，所以适合于发泡体的制造。对于使用的模具，其形状没有限定，理想的是以平均一个开口部的压降达到720MPa的条件设计开口部的数量、形状、厚度。通过满足这样的条件的模具的选择，可以良好地获得呈现足够的热性能的发泡板。另外，作为本发明的发泡板的制造方法的具体例子，对于上述聚烯烃类树脂组合物，使用例如在缸筒的中途具备来自超临界二氧化碳供给机的二氧化碳供给管的挤出成形机时如下进行制造。即，将发泡性聚烯烃类树脂组合物加热至规定温度均匀地熔化混炼后，将其与规定量的超临界状态的二氧化碳一起从挤出机的供给管供给，挤出成形为板状，从而制成发泡体。另外，如果需要，可以为了调整发泡板的形态而使用剪断机或夹紧式传送带等进行形状的调整和尺寸的调整。此外，如果需要，可以在发泡板的一面或两面粘合例如铝制片、无纺布、谷山皮革等片状物作为表面材料，赋予机械强度、耐热性、阻燃性等各种性能。本发明的发泡板通过前述制造方法可以使发泡倍数在10倍以上，较好是1260倍。如果所述值不足10倍，则为了发挥足够的构件热性能，重量和原材料成本过大，不理想。关于本发明的发泡板的连续气泡率，按照ASTM-D2856的标准测定时的连续气泡率优选60%以上，较好是70%以上，最好是80%以上。连续气泡率不足60%时，无法保持足以作为发泡板的透湿性，导致结露等。另外，如果连续气泡率不足60%，则为了防止泡室的破泡，必须保持挤出中施加于通过模具时的熔化树脂的剪切力较小，难以实现工业上的大量生产，且吸音率也下降。连续气泡率的上限没有特别限定，作为发泡板，为了将发泡体的机械强度维持在不会发生弯曲或操作时的开裂等的程度，连续气泡率较好是在98%以下，特别好是在95%以下。本发明的发泡板中将连续气泡率控制为这么高(独立气泡率低)，可以调整吸音性能、透水性能、通气性等发泡体的重要特性，是非常有用的。为了发挥良好的热性能，本发明的发泡板在具有上述的高连续气泡率的同时，较好是平均泡室直径在200um以下。可以使平均泡室直径在200um以下，且泡室直径分布系数在30%以下。如果所述平均泡室直径超过200ym，则隔热性能差，所述泡室直径分布系数超过30%时隔热性能也差，不理想。其中，平均泡室直径较好是10170"m，泡室直径分布系数较好是120%。还有，这里所说的平均泡室直径如下求得将所得的发泡体剪切成试验小片，通过SEM观察其截面积，采用其平均值。另一方面，泡室直径分布系数通过算出平均泡室直径及泡室直径的标准差，由(泡室直径分布系数)=(泡室直径的标准差)/(平均泡室直径)的式子算出。本发明的发泡板的按照JIS-A1412测定的热导率较好为2045mW/mK，特别好为2040mW/mK，具有良好的隔热性。实施例为了对本发明进行更具体的说明，以下例举实施例，但当然不应解释为本发明仅限于这些实施例。(实施例l)对于23(TC时的MFR为3.3(g/10分钟)、230°C时的熔化张力为7.6g的聚丙烯类树脂A，使用第一段安装有来自超临界二氧化碳供给机(株式会社川田((株)力7夕)制C02-3)的二氧化碳供给管且第二段的前端安装有模具的串联型单轴挤出机(螺杆的长度(0/螺杆的直径=35，株式会社川田制KGT-50-65)，进行挤出成形。将二氧化碳供给量设定为1.2kg/小时，通过第一段的挤出机的螺杆转速调整挤出量，使二氧化碳的含量相对于100重量份聚丙烯类树脂A为6重量份，通过第二段的挤出机的螺杆转速进行调整，使模具开口部位邻近处的树脂压力达到8.9MPa(MPA)，以表中所示的模具开口直径、开口数、吐出量进行挤出发泡，从而制成聚烯烃类树脂的发泡板。(实施例2)除了将二氧化碳供给量设定为0.9kg/小时，通过第一段的挤出机的螺杆转速调整挤出量，使二氧化碳的含量相对于100重量份聚丙烯类树脂A为6重量份，通过第二段的挤出机的螺杆转速进行调整，设定吐出量，使模具开口部位邻近处的树脂压力达到8.7MPa之外，与实施例l同样地实施，从而制成聚烯烃类树脂的发泡板。(比较例l)除了将二氧化碳供给量设定为0.5kg/小时，通过第一段的挤出机的螺杆转速调整挤出量，使二氧化碳的含量相对于100重量份聚丙烯类树脂A为6重量份，通过第二段的挤出机的螺杆转速进行调整，设定吐出量，使模具开口部位邻近处的树脂压力达到8.2MPa之外，与实施例l同样地实施，从而制成聚烯烃类树脂发泡板。(比较例2)除了将二氧化碳供给量设定为O.78kg/小时，通过第一段的挤出机的螺杆转速调整挤出量，使二氧化碳的含量相对于100重量份聚丙烯类树脂A为6重量份，通过第二段的挤出机的螺杆转速进行调整，设定吐出量，使模具开口部位邻近处的树脂压力达到8.lMPa之外，与实施例l同样地实施，从而制成聚丙烯类树脂发泡板。(比较例3)除了使用23(TC时的MFR为6g/10分钟、23(TC时的熔化张力为1.8g的聚丙烯类树脂B(均聚丙烯类树脂)，将二氧化碳供给量设定为0.9kg/小时，通过第一段的挤出机的螺杆转速调整挤出量，使二氧化碳的含量相对于100重量份聚丙烯类树脂A为6重量份，通过第二段的挤出机的螺杆转速进行调整，设定吐出量，使模具开口部位邻近处的树脂压力达到5.5MPa之外，与实施例l同样地实施，从而制成聚丙烯类树脂发泡板。对于实施例l、实施例2以及比较例1比较例3中得到的聚烯烃(聚丙烯)类树脂发泡体，通过以下的方法评价了(l)发泡体密度、(2)平均泡室直径、(3)泡室直径分布系数、(4)热导率、(5)工业上的生产性、(6)生产量以及(7)连续气泡率、(8)吸音性。(1)发泡体密度将所得的发泡体裁成20cmX20cmX2.5cm的矩形体状的试验小片，准确地测量其重量和各边的长度，通过以下的式子算出发泡体密度。发泡体密度(G/L)二发泡体重量(G)/发泡体体积(L)(2)平均泡室直径将所得的发泡体裁成与上述同样尺寸的矩形体状的试验小片，用株式会社岛津制作所(島津製作所社)制SEMSUPERSCAN220以50倍的倍数观察其截面积，算出约1020个的泡室的泡室直径的平均值。(3)泡室直径分布系数将所得的发泡体裁成与上述同样尺寸的矩形体状的试验小片，用株式会社岛津制作所(島津製作所社)制SEMSUPERSC認220以50倍的倍数观察其截面积，求出约1020个的泡室的泡室直径的平均值及泡室直径的标准差。使用这些值，通过以下的式子算出泡室直径分布系数。泡室直径分布系数=泡室直径的标准差/泡室直径的平均值(4)热导率按照JISA-1412，将所得的发泡体裁成与上述同样尺寸的矩形体状的试验小片，使用英弘精机株式会社(英弘精機社)制的热导率测定装置HC-074测定热导率。(5)大量生产性作为使用的挤出机的吐出量的支配性因子的第一段的螺杆转速最大时(本实验组的情况下为110rpm)，生产量表示实际使用最高水平的值，因此在各条件中，通过第一段的螺杆转速按照下述的定义进行评价。第一段的螺杆转速R为70《R《110rpm时…0第一段的螺杆转速R为40《R〈70rpm时…0A第一段的螺杆转速R为0《R〈40rpm时…X(6)生产量…在各条件下连续地挤出生产发泡体1小时，计算所得的发泡体的总重量，作为生产量。(7)连续气泡率按照ASTM-D2856，将所得的发泡体裁成2cmX2cmX2cm的矩形体状的试验小片，使用株式会社岛津制作所制MicromeriticsAccupyc1330测定气体流入实际体积，使用该值通过以下的式子算出连续气泡率。连续气泡率(％)=气体流入实际体积/样品表观体积(8)吸音性…按照JISA1405，将发泡体裁成直径约10cm的圆盘状的试验小片，测定垂直入射法吸音率。NRC…进行上述吸音率的垂直入射法吸音率测定而得的250Hz、500Hz、1000Hz和2000Hz的频率下的吸音系数的平均值表l中汇总示出本发明中使用的配比组成、挤出条件及所得的发泡体的物性。产业上利用的可能性本发明的聚烯烃类树脂组合物的发泡板在于提供具有良好的挤出发泡性，具有良好的隔热吸音性能，可再循环，能够低成本且稳定地连续生产比较例3<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>的聚烯烃类树脂组合物的发泡板。还有，在这里引用2007年6月27日提出申请的日本专利申请2007-169714号的说明书、权利要求书、附图和摘要的所有内容作为本发明说明书的揭示。权利要求1.一种发泡板的制造方法，其特征在于，使用具有开口直径为0.1～1.0mm、开口数为50～5000的多孔型模具的挤出机，将包含230℃时的熔化张力为5～30g的直链状的聚丙烯类树脂的聚烯烃类树脂组合物和至少包含超临界状态的二氧化碳的发泡剂的混合物，在160～250℃的熔化挤出温度下，释放至大气中而进行挤出发泡，模具的平均一个开口的吐出量V为0.05～0.45kg/小时，模具开口部邻近处的树脂压力设为7～20MPa。2.如权利要求l所述的发泡板的制造方法，其特征在于，所述直链状的聚丙烯类树脂的23(TC时的熔体流动速率(MFR)与23(TC时的熔化张力(MT)的关系满足下述的式(l):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>其中，MFR是以g/10分钟为单位的数值，MT是g为单位的数值。3.如权利要求1或2所述的发泡板的制造方法，其特征在于，所述发泡剂的使用量相对于100质量份所述聚烯烃类树脂组合物为420质量份。4.如权利要求13中的任一项所述的发泡板的制造方法，其特征在于，所述挤出机是以串联方式组合有2根螺杆的串联型的挤出机，所述螺杆的直径(D)为4080mm，将所述螺杆的长度设为Lmm时的L/D为1540。5.—种发泡板，它是使用包含二氧化碳的发泡剂使包含230'C时的熔化张力为530g的直链状的聚丙烯类树脂的聚烯烃类树脂组合物发泡而得的发泡板，其特征在于，发泡倍数在10倍以上，按照ASTM-D2856的标准测定时的连续气泡率在60%以上，平均泡室直径在200ym以下，泡室直径分布系数在30%以下。6.如权利要求5所述的发泡板，其特征在于，按照JIS-A1412测定的热导率为2045mW/mK，且吸音性能以NRC计在O.20以上，NRC为250、500、1000、2000Hz下的回响法吸音率的平均值。全文摘要本发明提供具有良好的隔热吸音性能，最终制品形态可以材料再循环，低价格，可连续生产的聚烯烃类树脂组合物的发泡板。一种发泡板的制造方法，其特征在于，使用具有开口直径为0.1～1.0mm、开口数为50～5000的多孔型模具的挤出机，将包含230℃时的熔化张力为5～30g的直链状的聚丙烯类树脂的聚烯烃类树脂组合物和至少包含超临界状态的二氧化碳的发泡剂的混合物，在160～250℃的熔化挤出温度下，释放至大气中而进行挤出发泡，模具的平均一个开口的吐出量V为0.05～0.45kg/小时，模具开口部邻近处的树脂压力设为7～20MPa。文档编号B29K105/04GK101687361SQ20088002169公开日2010年3月31日申请日期2008年6月27日优先权日2007年6月27日发明者大野胜明,尾崎宪吾,板谷透申请人:旭玻璃纤维股份有限公司