真空放电装置的制作方法

专利名称：真空放电装置的制作方法
专利说明 本发明与真空断路器、真空避雷器、真空触发管等真空放电装置有关，特别是与陶瓷绝缘容器的制造方法及结构有关。
图17是例如特公昭59-27050号公报所示的已有技术的真空开关管地侧面剖面图。图中，(81)是陶瓷绝缘容器，它构成真空容器一部分的同时，具有在电极(85a)、(85b)断开时，对高压电路具有进行绝缘的功能。(82)是设置在绝缘容器(81)内壁上的带状突出部，它机械地支持金属中间罩筒(83)及安装件(84)，无论在电极断开或闭合时，均使中间罩筒(83)与两电极绝缘。(84a)、(84b)是分别与电极(85a)、(85b)同电位的密封件，分别气密性地密封住绝缘容器(81)的端部(83a)(83b)。
绝缘容器(81)，以前是经过调合氧化铝粉，膜压法成形成圆筒，然后切削加工，高温烧结而成，其后在外面烧上一层轴，在端部上用MO、MN金属喷镀法涂敷上浆糊，再进行烧结，此后再通过镀上一层Ni进行烧结等工序制成。
下面说明动作，真空开关管是通过适当地钎焊装配及加热排气将上述部件进行真空密封后制成，然后在进行称之为调节工序时，在两电极间施加高电压，以提高真空绝缘破坏电压。这时施加的电压远比真空开关管的额定耐电压(例如，3.3KV用的真空开关管为AC10KV，36KV用的真空开关管为AC70KV)高。
两电极间的真空绝缘破坏电压逐渐提高，接着，在电极与中间罩筒间不断产生真空绝缘被破坏的情况下继续进行调节工序的话，终于导致在密封件(84a)与(84b)间发生陶瓷绝缘容器(81)的外部闪络。由于这外部闪络，陶瓷容器的(81a)、(81b)或者(82)的部分有时会被击穿破坏。如因调节工序使陶瓷容器被击穿破坏的话，在该阶段产品成了废品，并无法再生利用，故成品率降低。
为了防止真空开关管的陶瓷被击穿成废品，须采取如下手段。1.因必须抑制电极与中间罩筒之间的真空绝缘被坏，两者间的真空间隙须增大，即增大绝缘容器的直径;2.因须抑制密封件间的外部闪络，须增大两者间的间隔，即增大绝缘容器的全长;3.在密封件的外周设置防止外部闪络用的电场缓和环再进行调节;4.在绝缘油、SF6气体中进行调节等。但是这些方法，1和2会招致陶瓷容器的大型化和生产成本的剧增，而3和4使调节操作复杂化。所有的这些方法都是经济地生产真空开关上的重大障妨。因此开发小形、廉价并且在调节操作中不会产生击穿破坏的陶瓷绝缘容器已成了当务之急。
另外，上述绝缘容器还应具有下列性能要求。1.能耐钎焊、排气等的生产工序及切断短路电流时的恶劣的高温热冲击;2.在排气中及排气后进行的调节工序中不发生沿面闪络及绝容容器的击穿破坏;3.虽然由于电流的反复切断使绝缘容器内面粘附上电极物质，但它不会使其绝缘性能劣化到低于所额定的耐压要求;4.对于使用环境中的盐分及尘埃而使外沿面的污损，仍能维持所需要的绝缘要求;5.能耐伴随着电极开闭而产生的机械冲击及振动等。
真空开关管在高压线路上使用达20年以上时，这期间内因使用环境含有的灰尘和盐分气氛，会使绝缘容器的外沿面污损，或因电流的反复切断使绝缘容器的内沿面履盖上电极物质。
因此，绝缘容器在制成时所保有的耐压性能，随使用年数的增加而逐渐劣化，最终不能承受额定的电压。由于台风、大雪等产生的盐害潮湿或者因雷击、电路开闭时发生的异常过渡电压，使绝缘容器发生外部闪络或内部闪络，这成为起因有时会使绝缘容器的金属喷镀层或者带状突出部的附近发生击穿破坏。这击穿破坏现象是真空开关管的致命弱点。
已有真空管的陶瓷绝缘容器因具有如上所述的结构，因而存在有器壁易被击穿破坏的缺点。已有的陶瓷筒虽由膜压法加压成型，但因为是干式成型故氧化铝粉体的摩擦力会使粉未的流动性能变差，因此在较厚的带状突出部得不到充分的加压力而容易产生气孔。在调节操作时，在该气孔处产生异常的电场集中成为导致击穿破坏的原因。
另外，因已有真空开关管的密封件(66a)、(66b)的外径与绝缘容器的外径大致相同，故易发生向外沿面的部分放电，一旦从密封件的一方发生针状的部分放电，则该部分放电电路使直线状的外沿面即行发生短路，这是导致外部闪络的原因。
本发明是为解决上述问题而进行的。其目的在于制得连中间罩筒的支持部都没有气孔的、均质的、厚度均一的陶瓷筒的同时，在调节操作时使之不易从密封件发生部分放电。其第二个目的在于通过在厚度均一的陶瓷筒的外沿面设置非直线形状部分，在调节操作时例如即使从密封件发生部分放电，也能有效地阻止外部闪络。其第三个目的在于，通过把外沿面的长和真空侧面沿面的长都做得比密封件间的间隔长的方法来抑制绝缘容器的外沿面及内沿面的表面漏电电流。其第四个目的是提供一种在使用阶段能耐因开闭时的机械冲击及因电极物质所产生的内面污损以及由盐分的粘附造成的外面污损等，并且用最小的尺寸最轻的绝缘容器构成的经济真空开关管。
本发明的目的是通过如下方式来实现的，(1)与本发明有关的真空放电装置用的陶瓷绝缘容器由泥浆法成形为筒状，并使筒的壁厚成大致相同的同时，使筒的沿面长比密封件间的间隔长;(2)与本发明有关的高电压的真空放电装置，其绝缘容器用陶瓷制成壁厚均一、具有波形褶裥形状以使沿面长比密封件间隔长的同时，用波形褶裥的底部的内壁支持中间罩简;(3)与本发明有关的真空放电装置，在绝缘容器由内面及外面有波形褶裥且壁厚大致相同的陶瓷筒构成的同时，内沿面的长比设置在该陶瓷筒两端上的一对金属喷镀层的间隔L长。
本发明的绝缘容器，因由泥浆法成形，氧化铝粉体的摩擦力小、流动性好。因此可得到没有气孔等局部缺陷的均质并壁厚大致相同的陶瓷筒。
另外，由于是采用铸入成形法制得的壁厚均匀的陶瓷筒，故不光是筒的外沿面，内沿面也能形成比密封件间的间隔L长的沿面长I，因此能减少密封件间的表面漏电电流，抑制部分放电的发生。
与本发明有关的高压真空放电装置，因用陶瓷制成的绝缘容器具有壁厚均匀和其沿面长比密封件间的间隔长的波形褶裥，故能抑制密封件向外沿面发生部分放电的同时，例如即使发生部分放电，部分放电电路等于从波形褶裥的顶部朝向外方，而不到达支持中间罩筒的波形褶裥的底部。
与本发明有关的真空放电装置，通过绝缘容器的内面及外面设置波形褶裥，内外两沿面的沿面长能比设置在陶瓷筒两端部上的一对金属喷镀层的间隔长，因此能减少一对金属喷镀层间的表面漏电电流、提高内外两面的沿面闪络电压。另外，因把内、外面的波形褶裥构成壁厚大致相同，故可制得无气孔缺陷、质地均匀且耐热冲击的绝缘容器;在提高其绝缘性能的同时，对于所需要的电极直径及绝缘容器的内壁直径，以最小的尺寸、最小的重量来制成绝缘容器，从而使真空放电装置有可能更小型化和轻量化。
下面将结合附图对本发明的最佳实施例作进一步的描述。
附图简介 图1是表示本发明实施例1或2的剖视图， 图2是本发明特微部分的绝缘容器形状透视图， 图3是图1的部分放大剖面图， 图4是表示本发明实施例3的真空放电装置剖视图， 图5是表示本发明实施例4的真空放电装置剖视图， 图6是表示本发明实施例5的真空放电装置剖视图， 图7是表示本发明实施例6的真空放电装置剖视图， 图8是图7波形褶裥的底部及顶部的放大图， 图9是图8波形褶裥的最小曲率半径、外壁褶裥深度及夹角θ的关系图， 图10是表示本发明实施例7的剖视图， 图11是表示本发明实施例8的剖视图， 图12是波形褶裥水平状分开的正视图， 图13是螺旋波形褶裥的正视图， 图14至图16是表示实施例1的几种变体的剖视图， 图17是表示已有技术的剖视图。
实施例1 下面将根据


本实施例。图1中，(1)是用泥浆浇注法成形的氧化铝陶瓷绝缘容器，其器壁的壁厚在全长的所有地方都大致均匀。波形褶裥的底部(1c)的最小内经比绝缘容器的端部(1a)、(1b)的内径小，波形褶裥的顶部(1d)比端部的外径大。金属中间罩筒(3)、安装件(4)由(1c)部机械地支持，并与(固定)电极(5a)及(可动)电极(5b)相电气绝缘。(6a)、(6b)是密封件，分别被密封在(1a)、(1b)上，并且分别与电极(5a)、(5b)同电位。
本实施例中的绝缘容器是首先制成氧化铝粉的泥浆，再将其浇注成形后，经干燥，在约1650℃大气的高温炉内烧成。该绝缘容器的平均厚度为4.5mm，相对于绝缘容器的外径侧的顶部，底部的深(1e)为11-18mm。根据该结构可获得外沿面长1对于绝缘容器两端的密封件间的间隔长L之比为1.3倍。两端部上由MoMn法进行金属喷镀。
经过所需工序，制成20个7.2KV用真空开关管，排气后，施加AC50KV的电压时行调节操作。调节操作中，电极与中间罩筒之间发生的真空绝缘破坏虽通过别的观测已很明显，但均未发生绝缘容器的击穿破坏。另外通过其他试验结果，判明绝缘容器的表面漏电电流大幅度减少的同时，密封件间的外部闪络电压比以前提高1.18-1.2倍。
此外，作为泥浆浇注材料系用氧化铝(AI2O3)以外的材料例如MgO、MnO2、TiO2、ZrO2为主要材料时，由MoMn法进行金属喷镀的密封强度不稳定，对于真空放电装置来讲是不耐用的。
本发明在调节中，例如在电极与中间罩筒间即使产生真空绝缘破坏，在中间罩筒的支持部也很难发生绝缘容器的击穿破坏。另外还具有密封件的外部闪络电压增高的特点。它们的机理可考虑如下。
首先，因为不是用膜压干式成形法，而是由氧化铝粉的泥浆浇注成形，粉体相互间的磨擦力小，粉体的流动性增加。因此，绝缘容器的各部分的材质均质化的同时，壁厚也均一化。就1650℃的高温烧成品，对其绝缘容器的各部分(1a)、(1b)、(1c)、(1d)的村料特性，即密度、抗折力、气孔残存比率等进行比较讨论，结果得出泥浆浇注成形法成形的产品其均质性优良。
其次，本实施例，因绝缘容器的外部闪络电压提高到以前的1.18-1.2倍，而沿面长1是以前的1.3倍，故外部闪络电压对于沿面长1具有
的关系。该式与绝缘子的关系式近似。因为外部闪络电压比以前提高了，所以本实施例中可推测，在调节操作中未发生外部部分放电。但是，例如即使从密封件发生了部分放电，也可认为本实施例不易发生绝缘容器的击穿破坏。其原因是部分放电电路是从密封件的一方向着另一方呈一直线，而不是从波形褶裥的顶部(1d)向着内径方向。因此，部分放电电路不可能到达支持中间罩筒的波形褶裥的底部。其结果，防止了中间罩筒支持部旁边的器壁被击穿破坏。
在本实施例中可了解到，因真空内部的沿面长是以前的1.3倍，故真空开关管的使用开始后的电气寿命可得到大幅度改善。即，由于开闭产生的电极金属蒸气凝结于绝缘容器内壁，使内部沿面产生绝缘被破坏为止的开闭次数的寿命能改善到以前的3倍。
在实施例1中，叙述了在氧化铝陶瓷筒上具有多个波形褶裥，并用褶裥的底部支持中间罩筒的真空开关管，但是，它们还可以如图14、15、16所示那样，它们可以构成波形褶裥的褶子数不限于是多个，另外，不是中间罩筒，而是单臂罩筒的真空开关管。
图14中，中间罩筒的支持部(1c)呈向内径侧凹进的形状，其构成虽近似于图17，但由于是泥浆浇注成形的陶瓷筒，故具有均质和壁厚均匀的特点。虽然绝缘容器的沿面长及外部闪络电压几乎没什么增加，但它肯定对于调节操作中绝缘容器的击穿破坏有明显的改善效果。
图15是具有单臂金属罩筒(7)的真空开关管的剖面图，沿面长能增加到以前的1.1倍，密封件(6b)的外径是以前的二分之一以下，其结果改善了外部闪络电压。
图16与图15相同，是具有单臂罩筒(7)的真空开关管的侧面剖视图，采用泥浆浇注法使绝缘容器的最大外径比端部(1a)(1b)的外径大、沿面长是原来的1.1倍。图16所示真空开关管，其外部闪络电压及电气寿命得以改善。
另外，上面所说实施例虽然都以绝缘容器是圆筒形陶瓷为例，但它们也可以如图2所示那样，筒形陶瓷的切口断面不限于是圆形，可以是椭圆形，八角形、六角形、四角形等任意形状。尤其是椭圆形及长方形等在用于3相真空切断器的真空开关管时，具有能有效利用绝缘空间的特点。
实施例2 本实施例参照图1和图3进行说明。本实施例的结构如图1所示与实施例1大致相同，其制造方法也相同。
图3是图1的局剖放大剖视图。图中，θ是与绝缘容器(1)的轴线平行的面与波形褶裥的面的夹角，为120度。
由于波形褶裥的顶部(1d)的外径比端部(1a)、(1b)的外径大，具有屏蔽效果，能阻止从密封件密封部向外沿面发生的部分放电。
以上是对角θ为120度的例进行了说明，角θ还可以是90度。
另外底部1c的内径可以全部都比端部(1a)(1b)的内径小。
实施例3 图4是本实施例的高压真空放电装置示意纵向剖视图，角θ为90度。
图4的结构沿面长1与间隔长L之比为1.4，由于提高了抑制表面电流从密封件(6A)(6B)流出的效果及抑制密封件向外沿面部分放电的效果，结果提高了防止绝缘容器(1)被击穿破坏的效果。
实施例4 图5是表示本发明实施例4的高压真空放电装置纵向剖视图，是采用于有多个中间罩筒的额定电压为84KV的真空开关管的。
图5中，(7A)、(7B)是一对金属的第2中间罩筒、同轴地设置在两电极(5A)、(5B)的外周，且其间隔长小于两电极(5A)、(5B)的间隔长，并由绝缘容器的底部(1c)支持。
第2中间罩筒(7A)、(7B)可用适当的方法，例如形状记忆合金制成，插入到绝缘容器(1)中后通过加热，安装成如图所示。
实施例5 图6是表示本发明实施例5的高压真空放电装置纵向剖视图，是采用于额定压为120KV的真空开关管的。
器壁的壁厚在整个长度上大致均匀一致。
(3a)、(3b)是形成在绝缘容器(1)的两端部(1a)、(1b)上的金属喷镀层，(6a)、(6b)是钎焊在金属喷镀层(3a)、(3b)上的密封件，通过该密封件(6a)、(6b)把绝缘容器内密封成真空气密。(15)是设置在密封件(6b)的内面中央部的不锈钢波纹管，(16)是装在波纹管(15)上端的保护盖，(17a)、(17b)是贯穿密封件(6a)及波纹管(15)的电极棒，(5a)、(5b)是对向地设置在电极棒(17a)(17b)顶端部的电极，电极(5b)构成可通过电极棒(17b)及波形管(15)与电极(5a)接触、脱离自如。(9)是设置在绝缘容器(1)内、围住电极(5a)、(5b)的金属中间罩筒，该中间罩筒(3)由设在一端部外面的金属件(4)与向外面膨出部(9a)挟持住绝缘容器(1)的内壁面的褶裥部而安装上的。这种情况下，被挟持的内壁面的褶裥部向内突出量比其他内壁面的褶裥部大。
本实施例，绝缘容器(1)是将氧化铝制成泥浆浇注成形，干燥后在1650℃的大气中高温烧成。该绝缘容器(1)的最大壁厚例如是4.7mm，外壁的底部(1c)产生的波形褶裥的最小曲率半径r例如是5mm，相对于顶部(1d)的底部(1c)的深(e)为12-18mm，波形褶裥的直线部的面与绝缘容器(1)的轴线平行的面的夹角θ为60度。
由于这种结构的波形褶裥(2)，绝缘容器(1)的端部的一对金属喷镀层(3a)、(3b)间的间隔长L＝95mm，内沿面长l2及外沿面长l1都是l2＝l1＝125mm，沿面长倍增率α＝l2/L＝l1/L＝1.32。
经过所需工序，制得20个7.2KV用真空开关管，排气后施加AC50KV电压后进行调节操作。在调节操作中，绝缘容器均没有发生任何击穿破坏。从而得知金属喷镀层(3a)与(3b)之间的外部闪络电压提高到以前的1.2倍以上。另外，由于等效雾法所进行的盐分污损时的外部闪络电压的值，与原来的间隔长L＝95mm时相比提高到1.2倍。
再者，通过反复切断电流，电极物质虽逐渐粘附到内沿面上，但与以前相比，特别是耐脉冲电压的劣化现象几乎没有发生，直到发生内沿面闪络为止的电流切断次数的寿命能改进到以前的3倍。
内外面具有波形褶裥(2)的壁厚大致均匀的陶瓷筒，其绝缘容器(1)的两端部、顶部、底部褶裥的直线部的各部分的材料特性为均质，密度、抗折力等的误差小，与用已有的膜压法生产的陶瓷筒相比气孔缺陷极少，均质性优良。
其次，在内外面没有波形褶裥的已有的绝缘容器中如在真空中存有金属的中间罩筒的话，与没有时相比，会产生大气侧的外部沿面闪络电压低下的现象，即背面电极效果。
但是，本实施例，外部闪络电压V对于外沿面长l1有
的关系，该式与绝缘子的关系式一致。因为可以忽视背面电极效果，即使在金属喷镀层(3a)、(3b)之间产生外部闪络，本实施例，外部闪络的放电通路是经过(3a)-(1d)-(1d)-(3b)的路线，而不经过中间罩筒支持部的底部(1c)，故在中间罩筒支持部(1c)附近不易发生绝缘容器(1)的击穿破坏。
由已有的在内外面没有波形褶裥的绝缘容器构成的真空开关管，如在绝缘容器的内沿面上附上电极物质的话，比起耐AC电压的降低，更显著的是耐脉冲电压的降低。
虽然本实施例也无法避免由于电流的反复切断使绝缘容器的内沿面逐渐粘附上电极物质，但即使这样它也几乎不会引起耐脉冲电压的低下。
内沿面上粘附有电极物质仍不会使耐脉冲电压低下的原因可认为是由于从中间罩筒的顶端部到内沿面的真空间隙大。因此，产生了中间罩筒的长度可比以前大幅度缩短的优点。
本实施例中，虽然以波形褶裥的最小曲率半径r为5mm，外壁的褶裥深度(e)为12-18mm，褶裥的直线部的面与绝缘容器轴心线平行的面的夹角θ为60度的例进行说明的，但波形褶裥的形状，并不以此为限，只要在能满足上面技术背景中所述的绝缘容器应具备的性能条件的范围内，制成适应合小型、轻量化的形状都可以。
图8是本发明特征部分波形褶裥的底部(1c)及顶部(1d)的放大图。该图虽表示的是绝缘容器的壁厚t与波形褶裥的最小半径r为大致相等的例子，如t＞r的话，前面所述的性能条件1与5就无法满足，由于热冲击及机械冲击等会产生裂缝的危险，故必须满足t≤r的关系。
图8所示的波形褶裥的直线部的面与绝缘容器的轴心线平行的面的夹角θ希望在45°≤θ≤90°的范围。θ＜45°，以内外沿面长l、l与金属喷镀层的间隔长L之比以α＝l/L或l/L所定义的沿面长倍增系数α不会太大，因而不能忽视上述的背面电极效果。另外θ＞90°时，泥浆浇注成形比较困难，前述的性能条件与5得不到满足。
绝缘容器(1)的外壁的波形褶裥的深度e希望是波形褶裥的最小率半径r的1.5倍以上。这是因为e＜1.5r时，θ2的值即使适当也不能忽视背面电极效果。
最后为使容器壁厚在全长都大致均匀，内沿面长l2与外沿面长l1必须大致相等，为使外沿面闪络电压至少提高10%，必须满足l2≈l1≥1.2L的条件。
图9是上述图8所述的褶裥的最小曲率半径r，外壁的褶裥深度e、内、外沿面长l2、l1，金属喷镀层间隔长L及波形褶裥的直线部的面与绝缘容器(l)的轴平行的面的夹角θ等的相互关系图。但是，外壁的波形褶裥深度e是以各褶裥一致为例的。图9中，横轴的值希望在1.5以上，纵轴的值希望在1.2以上。
实施例7 参照图10说明本实施例的真空开关管。绝缘容器(1)的端面上形成有金属喷镀层(3a)、(3b)，密封件(6a)(6b)平板状地钎焊在金属喷镀层(3a)、(3b)上，金属中间罩筒(3)以单臂的形式被安装在一端的密封件(6a)上。
实施例8 参照图11说明本实施例的真空开关管。绝缘容器(1)的端部侧面形成有金属喷镀层(3a)、(3b);密封件(6a)、(6b)钎焊在该金属喷镀层(3a)(3b)上;金属中间罩筒(9)利用波形褶裥安装在上述绝缘容器(1)的内部的同时，一对金属漏斗状中间罩筒(12a)、(12b)利用波形褶裥安装在绝缘容器(1)内，其小直径的端部位于中间罩筒(9)内。在实施例6中，虽然波形褶裥(2)如图12所示那样有多个分离的顶和底，但它也可如图13所示那样只有一个内外通用的底，即螺旋形。
实施例6至8虽以真空开关管为例进行了说明，但已说明了的绝缘容器所应具备的功能、性能要件，在真空避雷管、真空熔断器、真空触发器等真空放电装置上也同样需要，并适用于它们和可获得与实施例相同的效果。
权利要求
1、一种真空放电装置，一对与电极同电位的密封件密封在陶瓷绝缘容器的端部上，其发明的特征在于，上述陶瓷绝缘容器呈筒状，筒的内沿面和外沿面沿面长均比上述密封件间的间隔长。
2、如权利要求1所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，上述陶瓷绝缘容器以氧化铝为主要材料，用泥浆浇注法成形。
3、如权利要求1或2所述的高压真空放电装置，其进一步的特征在于，上述陶瓷绝缘容器的切口截面形状可以是圆形、椭圆形、多角形、正方形或长方形。
4、如权利要求1所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，上述陶瓷绝缘容器的外径比上述密封件的外径大。
5、如权利要求1或2所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，上述绝缘容器具有波形褶裥，并使其沿面长比上述密封件间的间隔长的同时，由上述波形褶裥的底部的内壁来支持中间罩筒。
6、如权利要求5所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，支持上述中间罩筒的上述波形褶裥的底部的最小内径比上述绝缘容器的端部的内径小。
7、如权利要求5所述的真空放电装置，其进一小的特征在于，上述波形褶裥的顶部的外径比上述绝缘容器的端部的外径大。
8、如权利要求5所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，上述中间罩筒设置有多个。
9、如权利要求1或2所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，上述陶瓷绝缘容器的两端部形成有一对金属喷镀层，并且该陶瓷绝缘容器由内面及外面上具有波形褶裥的筒状体形成的同时，外沿面长及内沿面长均比上述一对金属喷镀层的间隔长。
10、如权利要求1、2或5所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，上述陶瓷绝缘容器是厚度大致相当的圆筒状。
11、如权利要求9所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，上述绝缘容器的波形褶裥的最小曲率半径(r)比器壁和最大厚度(t)大。
12、如权利要求9所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，波形褶裥的直线部的面与绝缘容器的轴线平行的面的夹角θ在45度≤θ≤90度的范围内。
13、如权利要求9所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，波形褶裥的深度e是该波形褶裥的最小曲率半径(r)的1.5倍以上。
14、如权利要求9所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，内沿面长(l2)与外沿面长(l1)的关系为l2≈l1，且相对于一对金属喷镀层的间隔长(L)是l2≈l1≥1.2L。
15、如权利要求9所述的真空放电装置，其进一步的特征在于，绝缘容器的内面及外沿面的波形褶裥呈螺旋状。
全文摘要
一种真空放电装置。其陶瓷绝缘容器由泥浆法成型为筒状，并使筒的壁厚成大致相同的同时，在筒的内外壁上具有壁厚均一的褶裥，以使筒的内外沿面长比密封件的间隔长，并且用褶裥的底部的内壁支持中间罩筒。
文档编号H01T1/00GK1032469SQ8810645
公开日1989年4月19日 申请日期1988年8月31日 优先权日1987年9月29日
发明者青木伸一 申请人:三菱电机株式会社