专利名称：叶轮活塞复合高爆压发动机的制作方法
技术领域：
本发明涉及热能与动力领域，尤其是一种发动机。
背景技术：
传统活塞式热动力系统(S卩内燃机)要想更有效地将燃料的热能转换成机械功，就要大幅度提高工质的压力，然而在传统活塞式发动机中，如果将活塞气缸的直径设计较大，则严重影响其承压能力，因此目前传统活塞式发动机的燃烧室的最高承压能力不过在两百个大气压左右；如果将活塞气缸的直径设计较小，则严重影响发动机的动力输出能力。因此，需要发明一种爆压高而且动力输出能力大的高效发动机。
发明内容
为了解决上述问题，本发明提出的技术方案如下
一种叶轮活塞复合高爆压发动机，包括活塞式内燃机和叶轮压气机，所述叶轮压气机的压缩气体出口与所述活塞式内燃机的内燃机进气道连通，所述活塞式内燃机的压缩比小于6，所述叶轮压气机的压缩气体出口的承压能力大于O. 8MPa。所述活塞式内燃机的燃烧室的承压能力大于25MPa。所述活塞式内燃机的曲轴箱的承压能力大于O. 8MPa。在所述叶轮压气机的压缩气体出口与所述活塞式内燃机之间的所述内燃机进气道上设降温器。在所述活塞式内燃机的内燃机排气道上设动力叶轮机构。在所述活塞式内燃机的燃烧室上设膨胀剂入口。所述膨胀剂入口设为热摩可调燃料入口。所述叶轮压气机设为多级叶轮压气机。在所述多级叶轮压气机内设级间降温器。所述活塞式内燃机的内燃机排气道与活塞做功机构的做功机构进气道连通。在所述活塞做功机构的做功机构排气道上设动力叶轮机构。一种提高所述叶轮活塞复合高爆压发动机效率的方法，调整所述活塞式内燃机的燃烧室产生的气体工质的温度到2000K以下，调整所述燃烧室产生的气体工质的压力到15MPa以上，使所述燃烧室产生的气体工质的温度和压力符合类绝热关系。一种提高所述叶轮活塞复合高爆压发动机效率的方法，调整所述活塞式内燃机的燃烧室的进气量，使所述燃烧室内的空气过量系数小于I. 95。在内燃机中，如果能使燃烧化学反应的放热过程在高工质压力条件下进行(即相当于提高压缩比)，就能够提高内燃机的效率，然而由于传统内燃机即便是传统增压内燃机，进入气缸时的气体压力一般均在O. 5MPa以下，这就不可避免的形成了一对矛盾，即如果保持气缸直径处于较大水平，气缸的承压能力(即燃烧室承压能力)就很难达到较高的水平；如果将气缸直径缩小，虽然能够提高所述气缸的承压能力，但是内燃机的空气质量流量会大幅度减小，最终影响所述内燃机的功率输出能力。本发明的原理是利用所述叶轮式压气机对进入所述活塞式内燃机的气体进行大幅度增压使气体的体积缩小、密度増加，再将此压力高、密度高的压缩气体导入所述活塞式内燃机内进ー步压缩提高气体压力，然后在所述活塞式内燃机内发生燃烧化学反应，以达到燃烧化学反应的放热过程在高于传统发动机的压カ条件下进行，以提高发动机的效率；在这ー过程中，由于进入所述活塞式内燃机的气体处于较高压カ和较高密度状态，所以可以降低所述活塞式内燃机的气缸的直径，以大幅度提高所述活塞式内燃机的所述燃烧室的承压能力。本发明所公开的叶轮活塞复合高爆压发动机可以在压缩过程中进行冷却，进而可以在温度较低的情况下实现高爆压。
本发明所公开的叶轮活塞复合高爆压发动机在相同的空气质量流量的情况下，将所述活塞式内燃机的气缸的直径设计较小，以承受更高的爆炸压力。本发明中，由所述活塞式内燃机的所述内燃机排气道排出的气体应进ー步膨胀做功，以提高所述活塞式内燃机的效率。本发明中，所谓的动力叶轮机构是指一切利用气体流动膨胀对外做功的机构，例如动力透平、动カ涡轮等。本发明中，所谓的叶轮压气机是指一切利用叶轮对气体进行压缩的装置，例如涡轮压气机等。本发明中，所述动カ叶轮机构可以对所述叶轮压气机输出动力，也可以与所述活塞式内燃机一同对外输出动カ。本发明中，所谓的降温器是指一切能够降低エ质温度的装置，例如散热器、热交换器或混合式降温器；所谓的混合式降温器是指通过向エ质内混入其它物质以达到使エ质温度降低目的的装置。本发明中，所述活塞式内燃机的燃烧室内的空气过量系数小于I. 90、1. 85、1. 80、I. 75,1. 70,1. 65,1. 60,1. 55,1. 50,1. 45,1. 40,1. 35,1. 30,1. 25,1. 20,1. 15,1. 10 或小于
1.05，或等于 I. 00。本发明中，所谓空气过量系数是指实际充入所述燃烧室内的空气质量与理论上燃料燃烧所需空气质量的比值，例如空气过量系数为I. 5是指实际充入所述燃烧室内的空气质量是理论上燃料燃烧所需空气质量的I. 5倍。本发明中，所述叶轮压气机的压缩气体出ロ的承压能力大于O. 9MPa、lMPa、I.2MPa、l.3MPa、l. 5MPa、2MPa、2. 5MPa、3MPa、3. 5MPa、4MPa、4. 5MPa、5MPa、5. 5MPa、6MPa、6.5MPa、7MPa、7. 5MPa、8MPa、8. 5MPa、9MPa、9. 5 MPa、lOMPa、10. 5MPa、IIMPa、11. 5MPa、12MPa、12. 5MPa、13MPa、13. 5MPa、14MPa、14. 5MPa、15MPa、15. 5MPa、16MPa、16. 5MPa、17MPa、17. 5MPa、18MPa、18. 5MPa、19MPa、19. 5MPa、20MPa、20. 5MPa、21MPa、21. 5MPa、22MPa、22.5MPa、23MPa、23. 5MPa、24MPa、24. 5MPa、25MPa、25. 5MPa、26MPa、26. 5MPa、27MPa、
27.5MPa、28MPa、28. 5MPa、29MPa、29. 5MPa或大于30MPa ;相应地，所述叶轮压气机的压缩气体出口处的压缩气体的压カ大于O. 9MPa、IMPa, I. 2MPa、I. 3MPa、I. 5MPa、2MPa、
2.5MPa、3MPa、3. 5MPa、4MPa、4. 5MPa、5MPa、5. 5MPa、6MPa、6. 5MPa、7MPa、7. 5MPa、8MPa、8. 5MPa、9MPa、9. 5 MPa、lOMPa、10. 5MPa、llMPa、lI. 5MPa、12MPa、12. 5MPa、13MPa、13. 5MPa、14MPa、14. 5MPa、15MPa、15. 5MPa、16MPa、16. 5MPa、17MPa、17. 5MPa、18MPa、18. 5MPa、19MPa、19.5MPa、20MPa、20.5MPa、2IMPa、21. 5MPa、22MPa、22. 5MPa、23MPa、23. 5MPa、24MPa、24. 5MPa、25MPa、25. 5MPa、26MPa、26. 5MPa、27MPa、27. 5MPa、28MPa、28. 5MPa、29MPa、29. 5MPa或大于30MPa。本发明中，所述活塞式内燃机的燃烧室的承压能力大于25. 5MPa、26MPa、26. 5MPa、27MPa、27. 5MPa、28MPa、28. 5MPa、29MPa、29. 5MPa、30MPa、30. 5MPa、31MPa、31. 5MPa、32MPa、32.5MPa、33MPa、33.5MPa、34MPa、34. 5MPa、35MPa、35. 5MPa、36MPa、36. 5MPa、37MPa、37.5MPa、38MPa、38.5MPa、39MPa、39. 5MPa、40MPa、40. 5MPa、41MPa、41. 5MPa、42MPa、42. 5MPa、43MPa、43. 5MPa、44MPa、44. 5MPa、45MPa、45. 5MPa、46MPa、46. 5MPa、47MPa、47. 5MPa、48MPa、48. 5MPa、49MPa、49. 5MPa、50MPa、50.5MPa、51MPa、51.5MPa、52MPa、52.5MPa、53MPa、53.5MPa、54MPa、54.5MPa、55MPa、55. 5MPa、56MPa、56. 5MPa、57MPa、57. 5MPa、58MPa、58. 5MPa、59MPa、59. 5MPa 或大于 60MPa。本发明中，所述活塞式内燃机的曲轴箱的承压能力大于0· 9MPa、IMPa、I · 2MPa、 I.3MPa、l. 5MPa、2MPa、2. 5MPa、3MPa、3. 5MPa、4MPa、4. 5MPa、5MPa、5. 5MPa、6MPa、6. 5MPa、7MPa、7.5MPa、8MPa、8. 5MPa、9MPa、9. 5 MPa、lOMPa、10. 5MPa、IIMPa、11. 5MPa、12MPa、12.5MPa、13MPa、13. 5MPa、14MPa、14. 5MPa、15MPa、15. 5MPa、16MPa、16. 5MPa、17MPa、17. 5MPa、18MPa、18. 5MPa、19MPa、19. 5MPa、20MPa、20. 5MPa、21MPa、21. 5MPa、22MPa、22.5MPa、23MPa、23.5MPa、24MPa、24. 5MPa、25MPa、25. 5MPa、26MPa、26. 5MPa、27MPa、27. 5MPa、28MPa、28. 5MPa、29MPa、29. 5MPa 或大于 30MPa。本发明中，所谓的活塞式内燃机是指一切利用活塞对外做功的内燃机，可以是传统活塞式发动机、活塞式转子发动机，也可以是自由活塞发动机。本发明中，所述活塞式内燃机可以是二冲程发动机，也可以是四冲程发动机。本发明中，所谓的活塞做功机构是指一切利用气体工质膨胀做功对外输出动力的气缸活塞机构。本发明中，图9是气体工质的温度T和压力P的关系图，O-A-H所示曲线是通过状态参数为298K和O. IMPa的O点的气体工质绝热关系曲线；B点为气体工质的实际状态点，E-B-D所示曲线是通过B点的绝热关系曲线，A点和B点的压力相同；F-G所示曲线是通过2800K和IOMPa(即目前内燃机中即将开始做功的气体工质的状态点)的工质绝热关系曲线。本发明中，图9中的
中的I是气体工质绝热指数，P是气体工质的压力，I·是气体工质的温度，C是常数。本发明中，所谓的类绝热关系包括下列三种情况1.气体工质的状态参数(即工质的温度和压力)点在所述工质绝热关系曲线上，即气体工质的状态参数点在图9中O-A-H所示曲线上；2.气体工质的状态参数(即工质的温度和压力)点在所述工质绝热关系曲线左侦牝即气体工质的状态参数点在图9中O-A-H所示曲线的左侧；3.气体工质的状态参数(即工质的温度和压力)点在所述工质绝热关系曲线右侧，即气体工质的状态参数点在图9中O-A-H所示曲线的右侧，但是气体工质的温度不高于由此气体工质的压力按绝热关系计算所得温度加1000K的和、加950K的和、加900K的和、加850K的和、加800K的和、加750K的和、加700K的和、加650K的和、加600K的和、加550K的和、加500K的和、加450K的和、カロ400K的和、加350K的和、加300K的和、加250K的和、加200K的和、加190K的和、加180K的和、加170K的和、加160K的和、加150K的和、加140K的和、加130K的和、加120K的和、カロIlOK的和、加100K的和、加90K的和、加80K的和、加70K的和、加60K的和、加50K的和、カロ40K的和、加30K的和或不高于加20K的和，即如图9所示，所述气体エ质的实际状态点为B点，A点是压カ与B点相同的绝热关系曲线上的点，A点和B点之间的温差应小于1000K、900K、850K、800K、750K、700K、650K、600K、550K、500K、450K、400K、350K、300K、250K、200K、190Κ、180Κ、170Κ、160Κ、150Κ、140Κ、130Κ、120Κ、110Κ、100Κ、90Κ、80Κ、70Κ、60Κ、50Κ、40Κ、30Κ或小于20Κ。本发明中，所谓类绝热关系可以是上述三种情况中的任何ー种，也就是指即将开始做功的气体エ质的状态參数(即气体エ质的温度和压力)点在如图9所示的通过B点的绝热过程曲线E-B-D的左侧区域内。本发明中，所谓的即将开始做功的气体エ质是指所述燃烧室产生的燃气エ质。 本发明中，将即将开始做功的气体エ质的状态參数(即气体エ质的温度和压力)符合类绝热关系的发动机系统(即热动カ系统)定义为低熵发动机。本发明中，通过降低所述活塞式内燃机的气缸直径以达到提高所述燃烧室承压能力的目的。本发明中，所谓的膨胀剂是指不參与燃烧化学反应起冷却和调整做功エ质摩尔数的作用并參与膨胀做功的エ质，可以是气体或液体，如水蒸汽、ニ氧化碳、氦气、氮气及水、液体ニ氧化碳、液氦、液氮、液化空气等。本发明中，所谓热摩可调燃料是指燃料和膨胀剂的混合物，通过调节燃料在混合物中所占的比例来调整所述热摩可调燃料的热值和摩尔数，它可以是醇类的水溶液(如こ醇水溶液、甲醇水溶液等)，也可以是醇类、碳氢化合物和水的混合溶液(如こ醇、水和柴油的混合溶液，こ醇、水和汽油的混合溶液等)，它还可以是几种不同的醇类、碳氢化合物和膨胀剂的混合物，如こ醇、甲醇、柴油、汽油、水和液态ニ氧化碳的混合物；不仅如此，热摩可调燃料中的燃料可以由多种燃料构成，膨胀剂也可以由多种膨胀剂构成。所述热摩可调燃料的作用是为了減少系统储罐的数量，并可使以水为膨胀剂的系统防冻、防腐，而且使结构简单，减少系统的体积和造价。本发明中，应根据热能与动カ领域的公知技术，在必要的地方设置必要的部件、单元或系统。本发明的有益效果如下
本发明所公开的叶轮活塞复合高爆压发动机结构简单，大大提高了活塞式内燃机的爆压，进而大幅度提高了内燃机的效率。
图I所示的是本发明实施例I的结构示意图2所示的是本发明实施例2的结构示意图3所示的是本发明实施例3的结构示意图4所示的是本发明实施例4的结构示意图；图5所示的是本发明实施例5的结构示意 图6所示的是本发明实施例6的结构示意 图7所示的是本发明实施例7的结构示意 图8所示的是本发明实施例8的结构示意 图9是气体工质的温度T和压力P的关系图，
图中
I活塞式内燃机、2叶轮压气机、3内燃机进气道、10燃烧室、9曲轴箱、4降温器、5内燃机排气道、6动力叶轮机构、7膨胀剂入口、8热摩可调燃料入口、12活塞做功机构、13做功机构排气道、401极间降温器。
具体实施例方式实施例I
如图I所示的叶轮活塞复合高爆压发动机，包括活塞式内燃机I和叶轮压气机2，所述叶轮压气机2的压缩气体出口与所述活塞式内燃机I的内燃机进气道3连通，所述活塞式内燃机I的压缩比小于6，所述叶轮压气机2的压缩气体出口的承压能力大于O. 8MPa，所述 活塞式内燃机I的燃烧室10的承压能力大于25MPa，所述活塞式内燃机I的曲轴箱9的承压能力大于O. 8MPa，调整所述活塞式内燃机I的燃烧室10的进气量，使所述燃烧室10内的空气过量系数小于I. 95。为了提高所述叶轮活塞复合高爆压发动机的效率，可以调整所述活塞式内燃机I的燃烧室10产生的气体工质的温度到2000K以下，调整所述燃烧室10产生的气体工质的压力到15MPa以上，使所述燃烧室10产生的气体工质的温度和压力符合类绝热关系。具体实施时，可选择地，所述叶轮压气机2的压缩气体出口的承压能力大于 O. 9MPa、lMPa、l. 2MPa、l. 3MPa、l. 5MPa、2MPa、2.5MPa、3MPa、3.5MPa、4MPa、4.5MPa、5MPa、5.5MPa、6MPa、6. 5MPa、7MPa、7. 5MPa、8MPa、8. 5MPa、9MPa、9. 5 MPa、lOMPa、10. 5MPa、IIMPa、11. 5MPa、12MPa、12. 5MPa、13MPa、13. 5MPa、14MPa、14. 5MPa、15MPa、15. 5MPa、16MPa、16.5MPa、17MPa、17. 5MPa、18MPa、18. 5MPa、19MPa、19. 5MPa、20MPa、20. 5MPa、21MPa、21.5MPa、22MPa、22.5MPa、23MPa、23. 5MPa、24MPa、24. 5MPa、25MPa、25. 5MPa、26MPa、26. 5MPa、27MPa、27. 5MPa、28MPa、28. 5MPa、29MPa、29. 5MPa 或大于 30MPa ;相应地，所述叶轮压气机2的压缩气体出口处的压缩气体的压力大于O. 9MPa、lMPa、l. 2MPa、l. 3MPa、l. 5MPa、2MPa、2. 5MPa、3MPa、3. 5MPa、4MPa、4. 5MPa、5MPa、5. 5MPa、6MPa、6. 5MPa、7MPa、7. 5MPa、8MPa、8. 5MPa、9MPa、9. 5 MPa、lOMPa、10. 5MPa、llMPa、11. 5MPa、12MPa、12. 5MPa、13MPa、13. 5MPa、14MPa、14. 5MPa、15MPa、15. 5MPa、16MPa、16. 5MPa、17MPa、17. 5MPa、18MPa、18. 5MPa、19MPa、19. 5MPa、20MPa、20. 5MPa、21MPa、21. 5MPa、22MPa、22. 5MPa、23MPa、23. 5MPa、24MPa、24. 5MPa、25MPa、25. 5MPa、26MPa、26. 5MPa、27MPa、27. 5MPa、28MPa、28. 5MPa、 29MPa、29. 5MPa或大于30MPa ；
所述活塞式内燃机I的燃烧室10的承压能力大于25. 5MPa、26MPa、26. 5MPa、27MPa、27.5MPa、28MPa、28.5MPa、29MPa、29.5MPa、30MPa、30.5MPa、31MPa、31.5MPa、32MPa、32.5MPa、33MPa、33.5MPa、34MPa、34. 5MPa、35MPa、35. 5MPa、36MPa、36. 5MPa、37MPa、37.5MPa、38MPa、38. 5MPa、39MPa、39. 5MPa、40MPa、40. 5MPa、41MPa、41. 5MPa、42MPa、42. 5MPa、43MPa、43. 5MPa、44MPa、44. 5MPa、45MPa、45.5MPa、46MPa、46.5MPa、47MPa、47. 5MPa、48MPa、48. 5MPa、49MPa、49. 5MPa、50MPa、50. 5MPa、51MPa、51. 5MPa、52MPa、52. 5MPa、53MPa、53. 5MPa、54MPa、54. 5MPa、55MPa、55. 5MPa、56MPa、56. 5MPa、57MPa、57. 5MPa、58MPa、58. 5MPa、59MPa、59. 5MPa 或大于 60MPa ；
所述活塞式内燃机I的曲轴箱9的承压能力大于0. 9MPa、IMPa, I. 2MPa、I. 3MPa、I. 5MPa、2MPa、2. 5MPa、3MPa、3. 5MPa、4MPa、4. 5MPa、5MPa、5. 5MPa、6MPa、6. 5MPa、7MPa、7. 5MPa、8MPa、8. 5MPa、9MPa、9. 5 MPa、lOMPa、10.5MPa、IIMPa、11. 5MPa、12MPa、12. 5MPa、13MPa、13. 5MPa、14MPa、14. 5MPa、15MPa、15. 5MPa、16MPa、16. 5MPa、17MPa、17. 5MPa、18MPa、18.5MPa、19MPa、19.5MPa、20MPa、20.5MPa、21MPa、21. 5MPa、22MPa、22. 5MPa、23MPa、23.5MPa、24MPa、24.5MPa、25MPa、25.5MPa、26MPa、26.5MPa、27MPa、27.5MPa、28MPa、
28.5MPa、29MPa、29. 5MPa 或大于 30MPa。选择性地，所述活塞式内燃机I的压缩比可设为5. 5、5、4· 5、4、3· 5、3、2· 5、2、1· 5 或I。实施例2
如图2所示的叶轮活塞复合高爆压发动机，其与实施例I的区别在于在所述叶轮压气机2的压缩气体出口与所述活塞式内燃机I之间的所述内燃机进气道3上设降温器4。实施例3
如图3所示的叶轮活塞复合高爆压发动机，其与实施例I的区别在于在所述活塞式内燃机I的内燃机排气道5上设动カ叶轮机构6，所述动カ叶轮机构6对所述叶轮压气机2输出动力。 选择性地，所述动カ叶轮机构6也可不对所述叶轮压气机2输出动力，还可对外输出动力。实施例4
如图4所示的叶轮活塞复合高爆压发动机，其与实施例I的区别在于在所述活塞式内燃机I的燃烧室10上设膨胀剂入口 7。 实施例5
如图5所示的叶轮活塞复合高爆压发动机，其与实施例4的区别在于所述膨胀剂入口7设为热摩可调燃料入口 8。实施例6
如图6所示的叶轮活塞复合高爆压发动机，其与实施例5的区别在于所述叶轮压气机2设为两级叶轮压气机，在所述两级叶轮压气机的级间连通通道上设级间降温器401。选择性地，所述叶轮压气机2还可以设为两级以上的多级叶轮压气机，在所述多级叶轮压气机的至少一条级间连通通道上设所述级间降温器401。实施例7
如图7所示的叶轮活塞复合高爆压发动机，其与实施例I的区别在于所述活塞式内燃机I的内燃机排气道5与活塞做功机构12的做功机构进气道连通。实施例8
如图8所示的叶轮活塞复合高爆压发动机，其与实施例7的区别在于在所述活塞做功机构12的做功机构排气道13上设动カ叶轮机构6，所述动カ叶轮机构6对所述叶轮压气机2输出动力。选择性地，所述动力叶轮机构6也可不对所述叶轮压气机2输出动力，还可对外输出动力。显然，本发明不限于以上实施例，根据本领域的公知技术和本发明所公开的技术方案，可以推导出或联想出许多变型方案，所有这些变型方案，也应认为是本发明的保护 范围。
权利要求
1.一种叶轮活塞复合高爆压发动机，包括活塞式内燃机(I)和叶轮压气机(2)，其特征在于所述叶轮压气机(2)的压缩气体出口与所述活塞式内燃机(I)的内燃机进气道(3)连通，所述活塞式内燃机(I)的压缩比小于6，所述叶轮压气机(2)的压缩气体出口的承压能力大于O. 8MPa。
2.如权利要求I所述叶轮活塞复合高爆压发动机，其特征在于所述活塞式内燃机(I)的燃烧室(10)的承压能力大于25MPa。
3.如权利要求I所述叶轮活塞复合高爆压发动机，其特征在于所述活塞式内燃机(I)的曲轴箱(9)的承压能力大于O. 8MPa。
4.如权利要求I至3中任一项所述叶轮活塞复合高爆压发动机，其特征在于在所述叶轮压气机(2)的压缩气体出口与所述活塞式内燃机(I)之间的所述内燃机进气道(3)上设降温器(4)。
5.如权利要求I至3中任一项所述叶轮活塞复合高爆压发动机，其特征在于在所述活塞式内燃机(I)的内燃机排气道(5 )上设动力叶轮机构(6 )。
6.如权利要求I至3中任一项所述叶轮活塞复合高爆压发动机，其特征在于在所述活塞式内燃机(I)的燃烧室(10 )上设膨胀剂入口( 7 )。
7.如权利要求6所述叶轮活塞复合高爆压发动机，其特征在于所述膨胀剂入口(7)设为热摩可调燃料入口(8)。
8.如权利要求I至3中任一项所述叶轮活塞复合高爆压发动机，其特征在于所述叶轮压气机(2)设为多级叶轮压气机。
9.如权利要求8所述叶轮活塞复合高爆压发动机，其特征在于在所述多级叶轮压气机内设级间降温器(401)。
10.如权利要求I至3中任一项所述叶轮活塞复合高爆压发动机，其特征在于所述活塞式内燃机(I)的内燃机排气道(5)与活塞做功机构(12)的做功机构进气道连通。
全文摘要
本发明公开了一种叶轮活塞复合高爆压发动机，包括活塞式内燃机和叶轮压气机，所述叶轮压气机的压缩气体出口与所述活塞式内燃机的内燃机进气道连通，所述活塞式内燃机的压缩比小于6，所述叶轮压气机的压缩气体出口的承压能力大于0.8MPa。本发明所公开的叶轮活塞复合高爆压发动机结构简单，大大提高了活塞式内燃机的爆压，进而大幅度提高了内燃机的效率。
文档编号F02B37/00GK102817699SQ20121026933
公开日2012年12月12日 申请日期2012年7月30日 优先权日2012年7月30日
发明者靳北彪 申请人:摩尔动力(北京)技术股份有限公司