外观优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法

专利名称：外观优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
技术领域：
本发明涉及适合作为汽车的内板及外板的外观优良的高强度热镀锌钢板及其制 造方法。
背景技术：
近年来，CO2排放限制变得严格，通过汽车的轻量化来提高燃料效率的必要性增 大，因而正通过在汽车部件中使用高强度钢板来实现薄壁化。随着使用范围的扩大，对高强 度热镀锌钢板的成型性和表面品质的要求日趋严格。因此，从成型性和耐腐蚀性的观点出 发，使C和N析出固定的、即在IF钢中添加了固溶强化元素的高强度热镀锌钢板正被大量 使用(专利文献1)。作为热镀锌钢板的表面品质变差的主要原因，已知由于在基底钢板 表层析出Fe-Si氧化物或S^2等Si氧化物，因此发生镀敷不均或不镀敷；或由于热轧时生 成的氧化皮在酸洗及冷轧后部分残留，因此产生成为镀敷不均的氧化皮性的表面缺陷。另 外，退火中发生不均勻的氮化时，在冲压成型时引起不均勻的变形，在产品表面产生凹凸等 从而导致线状的缺陷。作为这些问题的解决方法，公开了表面性状和冲压成型性优良的半极低碳钢板及 其制造方法(专利文献幻。另外，作为在热轧时有效地进行除氧化皮的技术，公开了表面性 状良好的热轧钢板的制造方法(专利文献3)。另外，作为抑制退火时的氮化的技术，公开了 钢板的退火工序中的渗氮防止法(专利文献4)。专利文献1 日本特开2007-169739号公报专利文献2 日本专利第4044795号公报专利文献3 日本特开平6469840号公报专利文献4 日本特开昭48-48318号公报

发明内容
专利文献1的技术没有提供使镀层钢板的外观品质提高的见解。在专利文献2的技术中，C量比较多，因而为了以合金析出物的形式将C及N固定， 而需要大量添加作为碳氮化物生成元素的Nb和Ti，因此，因退火中的氮化而在冲压成型后 产生线状缺陷的可能性高。另外，没有对氧化皮性的表面缺陷提出见解。在专利文献3的技术中，需要在终轧机输入侧进行再加热，从而导致能源消耗的 增加。另外，在粗轧时发生氧化皮的咬入，因而在缺陷原因存在的情况下，再加热的效果受 到限制。专利文献4的技术是低碳钢的箱式退火时的氮化防止技术，没有对极低碳且高强 度钢板的连续退火时的氮化的行为提供见解。如上所述，在以IF钢作为基底的高强度热镀锌钢板中，无法完全防止由Si氧化物 引起的镀敷不均或不镀敷、氧化皮性的镀敷不均、由退火时的氮化引起的冲压成型后的线 状缺陷，因而存在无法实现充分的外观品质的问题。
本发明的目的在于，解决上述现有技术的问题，提供不存在由Si氧化物引起的镀 敷不均或不镀敷、不存在氧化皮性的镀敷不均、不发生由退火时的氮化引起的冲压成型后 的线状缺陷的、外观优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法。本发明人为了解决上述问题，对钢成分及制造条件进行了研究，得到了以下的见 解，由此完成了本发明。通过添加Cu、M作为钢成分来抑制钢坯加热时的基底钢板表层的Si富集和Si氧 化物的生成，并通过粗轧及终轧时的除氧化皮强化除去所生成的Si氧化物，能够防止由Si 氧化物引起的镀敷不均。通过进行粗轧及终轧时的除氧化皮强化，并控制退火炉的氢浓度，能够抑制氧化 皮性的镀敷不均。对于由退火时的氮化引起的冲压成型后的线状缺陷而言，在退火炉内的氢浓度高 的情况下，氮化更容易发生，但通过同时添加Cu和Ni作为钢成分，即使在氢浓度高的情况 下也能够抑制表层的氮化，而且通过热轧时的除氧化皮强化，钢板的表面状态变得均勻，即 使在发生少许氮化的情况下，氮化也均勻地发生，而不会在冲压成型后变为线状的缺陷。解决上述问题的本发明的方法如下。[1] 一种外观优良的高强度热镀锌钢板，其中，作为钢成分，以质量％计，含有C: 0. 0005 0. 0040%,Si :0. 1 1. 0%、Mn :1. 0 2. 5%、P :0. 01 0. 20%,S :0. 015% 以下、 Al 0. 01 0. 10%,N 0. 0005 0. 0070%,Ti :0. 010 0. 080%,B :0. 0005 0. 0020%, Cu 0. 05 0. 50%,Ni 0. 03 0. 50%、而且满足下述式(1)和式O)，余量由!^e及不可避
免的杂质构成，在具有铁素体单相组织的钢板表面具有热镀锌层或合金化热镀锌层，具有 440MPa以上的拉伸强度(TS)，[Ti]彡(47. 9/14) X [N]+ (47. 9/12) X [C] ... (1)[Ni]彡 0. 4X [Cu] — (2)其中，[元素]为元素的含量(质量％ )。[2]如[1]所述的高强度热镀锌钢板，其中，作为钢成分，还含有Sb :0. 0030 0. 0150%, Sn 0. 0020 0. 0150%中的任意一种以上。[3]如[1]或[2]所述的高强度热镀锌钢板，其中，作为钢成分，还含有Nb 0. 01 0. 08%, V 0. 01 0. 08%、Mo :0. 01 0. 10%中的任意一种以上，并且，在含有Nb或V时 满足下述式(3)，[Ti]+ [Nb]+ [V] ^ 0. 08 ... (3)其中，[元素]为元素的含量(质量％ )。[4] 一种外观优良的高强度热镀锌钢板的制造方法，所述热镀锌钢板为铁素体单 相组织且拉伸强度(TS)为440MPa以上，在所述制造方法中，将具有[1]、[2]或[3]所述的 组成的钢坯在热轧工序中加热至1100°C以上，以3道次以上进行粗轧，并且，所述粗轧的各 道次中的至少3道次在轧制前实施除氧化皮，进而在终轧前进行冲击压力为1. OMPa以上的 除氧化皮，在Ar3点以上且950°C以下使终轧结束后，在550°C以上且680°C以下进行卷取， 酸洗后，以50%以上且80%以下的轧制率进行冷轧，之后，在退火工序中，在氢浓度7. 0容 积％以上的还原气氛中于700°C以上且850°C以下均热30秒以上，然后实施热镀锌。[5] 一种外观优良的高强度合金化热镀锌钢板的制造方法，所述合金化热镀锌钢板为铁素体单相组织且拉伸强度(化)为440MPa以上，在所述制造方法中，将具有[1]、[2] 或[3]所述的组成的钢坯在热轧工序中加热至1100°C以上，以3道次以上进行粗轧，并且， 所述粗轧的各道次中的至少3道次在轧制前实施除氧化皮，进而在终轧前进行冲击压力为 1. OMPa以上的除氧化皮，在Ar3点以上且950°C以下使终轧结束后，在550°C以上且680°C 以下进行卷取，酸洗后，以50%以上且80%以下的轧制率进行冷轧，之后，在退火工序中， 在氢浓度7. 0容积％以上的还原气氛中于700°C以上且850°C以下均热30秒以上，然后实 施热镀锌，再进行合金化处理。发明效果本发明的高强度热镀锌钢板能够得到不存在镀敷不均或不镀敷，而且即使在冲压 成型后也不产生线状表面缺陷的优良的外观。本发明的高强度热镀锌钢板作为用于汽车的 内板或外板的部件的钢板是有用的。
具体实施例方式对本发明的高强度热镀锌钢板的钢成分的限定理由进行说明，另外，关于钢成分 的“ ％ ”，只要没有特殊说明就表示质量％。C :0· 0005 0. 0040%C越低对成型性越有利，另外，以碳化物的形式固定的Ti等的合金添加量也根据C 量而增加，因此将上限设为0.0040%，优选为0.0030%以下。虽然下限越低越好，但在使C 量极度降低的情况下，炼钢成本上升，因此将下限设为0. 0005%。Si :0.1 1.0%Si作为固溶强化元素发挥作用，能够不降低成型性而使强度上升。为了得到该效 果而将下限设为0. 1%。在过量添加的情况下，钢坯加热时的表面富集或表层的Si氧化物 的生成显著增多，即使通过Cu及M的添加或热轧时的除氧化皮也无法充分除去Si氧化 物，从而发生镀敷不均或不镀敷，因此将上限设为1.0%。从外观品质的观点出发，优选为 0. 7%以下。Mn :1.0 2. 5%Mn作为固溶强化元素发挥作用，为了高强度化，将下限设为1.0%。优选为1.5% 以上。在过量添加的情况下，成型性或耐二次加工脆性降低，因此将上限设为2.5%。优选 为2. 2%以下。P :0.01 0.20%P作为固溶强化元素发挥作用，还具有使r值上升的效果。为了得到该效果，需要 添加0.01%以上。优选为0.03%以上。在过量添加的情况下，向晶界的偏析变得显著，使 晶界脆化，或容易中央偏析，因此将上限设为0. 20%。优选为0. 10%以下。S :0.015% 以下在S的含量多的情况下，MnS等硫化物大量生成，以延伸凸缘性为代表的局部延展 性降低，因此将上限设为0.015%。优选为0.010%以下。由于S具有提高氧化皮剥离性的 效果，因此优选为0. 005%以上。Al :0. 01 0. 10%Al是脱氧所必需的元素，为了得到该效果需要添加0.01%以上，但即使添加超过
50. 10%效果也饱和，因此将上限设为0. 10%。N :0· 0005 0. 0070%N与C相同，含量越低对成型性越有利，另外，以氮化物的形式固定的Ti等的合金 添加量也根据N量增加，因此将上限设为0. 0070%。虽然下限越低越好，但在使N量极度降 低的情况下，炼钢成本上升，因此将下限设为0. 0005%。Ti 0. 010 0. 080%, [Ti]≥(47. 9/14) X [N]+ (47. 9/12) X [C]Ti是为了通过以TiC、TiN的形式固定固溶C和N来提高成型性而添加的。为了 得到该效果，需要添加0. 010%以上，而且为了充分固定C和N，需要根据C和N的量来改变 添加量，需要满足下述式(1)。[Ti]≥(47. 9/14) X [N]+ (47. 9/12) X [C] ... (1)其中，[元素]是指元素的含量(质量％ )。如果过量添加，则不仅C、N的固定效果饱和，而且在退火中容易引起氮化，在冲压 成型后产生线状的缺陷，因此将上限设为0. 080%。Cu :0· 05 0. 50%Cu在本发明中是用于得到优良的外观的重要元素。在极低碳高强度钢板中，通过 与M同时添加，即使在氢浓度高的气氛中也能够抑制退火时的氮化，并能够抑制冲压成型 后的线状缺陷的产生。认为这是由于Cu和Ni均在表面富集因此退火时的氮化有效地得到 抑制。另外，Cu在钢坯加热时具有抑制Si的表面富集或Si氧化物的生成的效果，而且作 为固溶强化元素发挥作用，因而为了得到这些效果需要添加0. 05%以上。在过量添加的情 况下不仅导致成本上升，而且在热轧时表面产生微小的裂纹、表面品质降低，因此将上限设 为 0. 50%。Ni 0. 03 0. 50%、[Ni]≥ 0. 4X [Cu]Ni在本发明中是用于得到优良的外观的重要元素。在极低碳高强度钢板中，通过 与Cu同时添加，即使在氢浓度高的气氛中也能够抑制退火时的氮化，并能够抑制冲压成型 后的线状缺陷的产生。认为这是由于Cu和Ni均在表面富集因此退火时的氮化有效地得到 抑制。另外，Ni在钢坯加热时具有抑制Si的表面富集或Si氧化物的生成的效果、或具有 作为固溶强化元素的效果、而且具有抑制由Cu引起的热轧时的表面的微小裂纹的效果，因 而为了得到这些效果需要添加0. 03%以上，并且需要根据Cu的添加量进行变化以满足下 述式⑵。[Ni]≥ 0.4X [Cu] — (2)即使添加超过0.50%这些效果也饱和，而且导致成本上升，因此将上限设为 0. 50%。B :0· 0005 0. 0020%B使耐二次加工脆性提高，具有使组织细粒化来实现高强度化的效果。为了得到该 效果故将下限设为0. 0005%。添加超过0. 0020%时，成型性显著降低，因此将0. 0020%设 为上限。除上述钢成分以夕卜，还可以因以下理由添加Sb :0. 0030 0. 0150 %、Sn 0. 0020 0. 0150%,Nb :0. 01 0. 08%,V :0. 01 0. 08%,Mo :0. 01 0. 10%中的任意一
种以上。
Sb :0· 0030 0. 0150%Sb是通过表面富集来抑制氮化的元素，通过添加0. 0030%以上，能够进一步抑制 由退火中的氮化引起的冲压成型后的线状缺陷的产生。即使添加0.0150%以上效果也饱 和，而且导致成本上升，因此将上限设为0. 0150%以上。Sn :0· 0020 0. 0150%Sn和Sb同样地是通过表面富集来抑制氮化的元素，通过添加0. 0020%以上，能够 进一步抑制由退火中的氮化引起的冲压成型后的线状缺陷的产生。即使添加0.0150%以上 效果也饱和，而且导致成本上升，因此将上限设为0. 0150%以上。Nb :0. 01 0. 08%Nb与Ti同样地具有通过固定固溶C、N来提高成型性的效果，而且具有通过细粒化 使强度提高的效果。为了得到该效果，需要添加0.01%以上。即使过量添加，这些效果也饱 和，而且在退火中容易引起氮化，在冲压成型后产生线状的缺陷，因此将上限设为0. 08%。V :0.01 0.08%V与Ti同样地具有通过固定固溶C、N来提高成型性的效果，而且具有通过细粒化 使强度提高的效果。为了得到该效果，需要添加0.01%以上。即使过量添加，这些效果也饱 和，而且在退火中容易引起氮化，在冲压成型后产生线状的缺陷，因此将上限设为0. 08%。[Ti]+ [Nb]+ [V] ^ 0. 08 ... (3)在Ti的基础上添加Nb及V的一种以上的情况下，为了抑制退火中的氮化，需要限 制添加量的总和以满足上述式(3)。这是因为如果存在氮化物形成元素则容易引起氮化。Mo :0. 01 0. 10%Mo作为固溶强化元素来发挥作用，而且具有提高耐二次加工脆性的效果。为了得 到该效果，需要添加0.01%以上。即使添加0. 10%以上，这些效果也饱和，而且导致成本上 升，因此将上限设为0. 10%。下面，对钢板组织、拉伸强度(TS)进行说明。本发明的高强度热镀锌钢板的钢板组织为铁素体单相。通过形成铁素体单相，可 得到优良的延伸性和深拉深性。具有上述组成和组织的高强度热镀锌钢板的拉伸强度(TS)为440MPa以上。如果 是TS为440MPa以上的高强度钢板，则通过用于使用了现有的270MPa级或340MPa级钢板 的部件，能够实现原材的薄壁化，并可有助于部件的轻量化。另外，如果通过铁素体单相组 织过度地高强度化，则成型性显著降低，因此优选使TS为490MPa以下。上述的高强度热镀 锌钢板在热镀锌后、合金化处理后，具有不发生由Si氧化物引起的镀敷不均或不镀敷、氧 化皮性的镀敷不均的良好的外观，可得到即使在冲压成型后也不产生线状的表面缺陷的良 好的外观。下面，对本发明的高强度热镀锌钢板的制造方法进行说明本发明的高强度热镀锌钢板通过如下方法进行制造通过热轧工序加热具有上述 组成的钢坯后，实施粗轧、终轧，之后，通过酸洗工序除去热轧钢板表层的氧化皮后，进行冷 轧工序、退火工序，退火工序后，实施热镀锌、或进一步实施合金化处理。钢坯的制造方法没有特别限定。[热轧工序]
7
加热钢坯后，进行粗轧、终轧，并将轧制后的卷材卷取。对热轧工序条件的限定理 由进行说明。钢坯加热温度1100°C以上钢坯加热温度如果低于110(TC则轧制负荷增大，生产率降低，因此使加热温度为 1100°C以上。如果加热温度达到高温，一次氧化皮增大，则氧化皮容易残留，镀敷后的外观 品质降低，因此优选为1220°c以下。粗轧的道次数及除氧化皮方法为了从钢板除去一次氧化皮、并除去轧制中生成的二次氧化皮，从而防止氧化皮 性的表面缺陷、并得到除去Si氧化物的效果，以3道次以上进行粗轧，并且，上述粗轧的各 道次中的至少3道次在轧制前实施除氧化皮。更优选以5道次以上进行粗轧，并在各道次 前进行除氧化皮。终轧前，进行冲击压力为1. OMPa以上的除氧化皮，之后进行终轧。为了除去钢板 的基底钢板表层的Si氧化物并消除镀敷不均，需要在终轧前以1. OMPa以上的冲击压力进 行除氧化皮。从进一步提高表面品质的观点出发，优选冲击压力为1. 5MPa以上。终轧结束温度=Ar3点以上且950°C以下如果终轧结束温度低于Arp^JU加工组织残留在热轧钢板上，退火后的成型性降 低。如果高于950°C，则热轧钢板的组织粗大化，退火后的强度降低。因此，使终轧结束温度 为Ar3A以上且950°C以下。卷取温度550°C以上且680°C以下在添加Ti、Nb或V的情况下，形成它们的碳化物或氮化物，将固溶C和固溶N固 定，使成型性提高，因此需要在550°C以上进行卷取。如果高于680°C，则生成含有i^e、Ti等 的磷化物，强度和成型性降低，因此需要使卷取温度为680°C以下。热轧工序后，进行酸洗工序，除去热轧钢板表层的氧化皮。酸洗工序没有特别限 制。使用常规方法即可。[冷轧工序]冷轧率50%以上且80%以下酸洗工序后，进行冷轧。为了使退火后的粒径细粒化并得到预定的强度，需要使冷 轧率为50%以上。而且在要求深拉深性的情况下，优选使冷轧率为60%以上。如果冷轧率 超过80%，则冷轧负荷增大，生产率降低，因此使上限为80%。[退火工序]退火温度700°C以上且850°C以下，保持时间30秒以上为了使组织再结晶，并提高成型性，使退火温度为700°C以上并且使保持时间为 30秒以上。如果退火温度超过850°C则粒径变得粗大、强度降低，因此将850°C设为上限。 另外，保持时间为长时间时，粒径变得粗大、强度降低，而且生产率降低，因此优选使保持时 间为300秒以下。氢浓度7. 0容积％以上为了通过将在酸洗及冷轧后部分残留的氧化皮完全还原而不发生镀敷不均或不 镀敷，需要使退火均热中的氢浓度为7. 0容积％以上。从防止氧化皮性缺陷的观点出发，优 选使氢浓度为8. 0容积％以上。另一方面，由于氢浓度越高越容易引起退火时的氮化，因此优选使氢浓度为15. 0容积％以下。[镀敷工序]对退火后的钢板实施热镀锌，或者进一步实施合金化处理，由此得到本发明的 高强度热镀锌钢板。在实施镀敷时，优选使锌浴的浴温为440°C 480°C，并使镀敷浸渍 时的钢板温度为镀浴温度以上且镀浴温度+30°C以下。另外，进行合金化处理时，优选在 480°C 540°C的温度范围内保持1秒以上。实施例1下面对本发明的实施例进行说明。将表1所示成分的钢熔炼、铸造，制造230mm 厚的钢坯。在1200°C下加热该钢坯1小时，在进行热轧时使粗轧为7道次，并在各粗轧道 次前进行除氧化皮，合计进行了 7次除氧化皮。然后，在进行终轧之前，通过除鳞机(FSB) 以1. 5MPa的冲击压力进行除氧化皮，在890°C下结束终轧，将厚度轧制至3. 2mm,冷却至 640°C，并在该温度下卷取。然后，对如上制成的热轧钢板进行酸洗，以62. 5%的冷轧率进行 冷轧，轧制至1. 2mm的厚度，之后，通过CGL，在氢浓度为8. 0容积％的气氛中、820°C的退火 温度下均热90秒后，进行热镀锌(每个表面的镀层附着量为48g/m2)及合金化，再进行延 伸率为0. 7%的表面光轧，从而制造热镀锌钢板。从所制造的热镀锌钢板的轧制直角方向裁取JIS5号拉伸试验片，进行拉伸试验， 另外，目视评价外观品质。对于外观品质，调查不镀敷或镀敷不均的情况的有无，将不存在 不镀敷和镀敷不均的试验片判定为外观良好(标记〇)、将存在不镀敷或镀敷不均的试验 片判定为外观不良(标记X)。然后，为了进一步评价冲压成型后的外观品质，以轧制直 角方向为长度方向，裁切300X700mm的长方形的试样，通过拉伸试验机进行10%的拉伸加 工，通过磨石研磨钢板表面，调查线状缺陷的有无。将不存在线状缺陷的试样判定为成型 后的外观良好(标记〇)，将存在线状缺陷的试样判定为成型后的外观不良(标记X)。另 外，关于钢板组织，对平行于轧制方向的板厚方向截面进行机械研磨及腐蚀(腐蚀液硝酸 乙醇溶液)，之后，通过光学显微镜观察显微组织。另外，所得钢板的显微组织全部为铁素体 单相组织，将拉伸特性、镀层外观及成型后的外观的评价结果示于表2。
权利要求
1.一种外观优良的高强度热镀锌钢板，其中，作为钢成分，以质量％计，含有C 0. 0005 0. 0040%,Si :0. 1 1. 0%、Mn 1. 0 2. 5%、P :0. 01 0. 20%,S :0. 015% 以下、 Al 0. 01 0. 10%,N 0. 0005 0. 0070%,Ti :0. 010 0. 080%,B :0. 0005 0. 0020%, Cu 0. 05 0. 50%,Ni 0. 03 0. 50%、而且满足下述式(1)和式O)，余量由!^e及不可避免的杂质构成，在具有铁素体单相组织的钢板表面具有热镀锌层或合金化热镀锌层，具有 440MPa以上的拉伸强度TS，[Ti] ^ (47. 9/14) X [N]+ (47. 9/12) X [C]…(1)[Ni] ^ 0. 4X [Cu] — (2)其中，[元素]为元素的质量％含量。
2.如权利要求1所述的高强度热镀锌钢板，其中，作为钢成分，还含有Sb0. 0030 0. 0150%, Sn 0. 0020 0. 0150%中的任意一种以上。
3.如权利要求1或2所述的高强度热镀锌钢板，其中，作为钢成分，还含有Nb0. 01 0.08%, V 0. 01 0. 08%、Mo :0. 01 0. 10%中的任意一种以上，并且，在含有Nb或V时 满足下述式(3)，[Ti]+ [Nb]+ [V] ^ 0. 08 …(3) 其中，[元素]为元素的质量％含量。
4.一种外观优良的高强度热镀锌钢板的制造方法，所述热镀锌钢板为铁素体单相组织 且拉伸强度TS为440MPa以上，在所述制造方法中，将具有权利要求1、权利要求2或权利 要求3所述的组成的钢坯在热轧工序中加热至1100°C以上，以3道次以上进行粗轧，并且， 所述粗轧的各道次中的至少3道次在轧制前实施除氧化皮，进而在终轧前进行冲击压力为 1.OMPa以上的除氧化皮，在Ar3点以上且950°C以下使终轧结束后，在550°C以上且680°C 以下进行卷取，酸洗后，以50%以上且80%以下的轧制率进行冷轧，之后，在退火工序中， 在氢浓度7. 0容积％以上的还原气氛中于700°C以上且850°C以下均热30秒以上，然后实 施热镀锌。
5.一种外观优良的高强度合金化热镀锌钢板的制造方法，所述合金化热镀锌钢板为铁 素体单相组织且拉伸强度TS为440MI^以上，在所述制造方法中，将具有权利要求1、权利要 求2或权利要求3所述的组成的钢坯在热轧工序中加热至1100°C以上，以3道次以上进行 粗轧，并且，所述粗轧的各道次中的至少3道次在轧制前实施除氧化皮，进而在终轧前进行 冲击压力为1. OMPa以上的除氧化皮，在Ar3点以上且950°C以下使终轧结束后，在550°C以 上且680°C以下进行卷取，酸洗后，以50%以上且80%以下的轧制率进行冷轧，之后，在退 火工序中，在氢浓度7. 0容积％以上的还原气氛中于700°C以上且850°C以下均热30秒以 上，然后实施热镀锌，再进行合金化处理。
全文摘要
本发明提供不存在镀敷不均或不镀敷、在冲压成型后不产生线状缺陷、外观优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法。所述钢板，作为钢成分，以质量％计，含有C0.0005～0.0040％、Si0.1～1.0％、Mn1.0～2.5％、P0.01～0.20％、S0.015％以下、Al0.01～0.10％、N0.0005～0.0070％、Ti0.010～0.080％、B0.0005～0.0020％、Cu0.05～0.50％、Ni0.03～0.50％，而且满足式(1)和式(2)，余量由Fe及不可避免的杂质构成，具有铁素体单相组织，拉伸强度(TS)为440MPa以上。[Ti]≥(47.9/14)×[N]+(47.9/12)×[C]…(1)[Ni]≥0.4×[Cu]…(2)
文档编号C22C38/60GK102119235SQ200980131038
公开日2011年7月6日 申请日期2009年7月28日 优先权日2008年8月5日
发明者吉田裕美, 斋藤勇人, 横田毅, 田中靖 申请人:杰富意钢铁株式会社