充气轮胎的制作方法

本发明涉及一种适合作为工程车辆用，特别是适合作为铲运车辆用的充气轮胎，更详细而言，涉及一种能高水平地兼顾牵引性能和低发热性的充气轮胎。

背景技术：

在适用于以铲运车辆为代表的工程车辆的充气轮胎中，重视牵引性能，因此，通常采用在胎面部具备在轮胎赤道的两侧沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽的胎面花纹(例如，参照专利文献1)。

特别是，为了确保牵引性能，方向性胎面花纹是有效的(例如，参照专利文献2至4)。不过，在如上所述的工程车辆用的充气轮胎中，由于在严酷条件下进行长距离行驶，因此除了牵引性能之外，从耐久性的观点出发，还要求低发热性。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2016-215661号公报

专利文献2：日本特开2001-63319号公报

专利文献3：日本特开2013-159321号公报

专利文献4：日本特开2014-234091号公报

技术实现要素：

发明要解决的问题

本发明的目的在于，提供一种能高水平地兼顾牵引性能和低发热性的充气轮胎。

技术方案

用于达成上述目的的本发明的充气轮胎具备：胎面部，沿轮胎周向延伸而成为环状；一对侧壁部，配置于该胎面部的两侧；一对胎圈部，配置于这些侧壁部的轮胎径向内侧，所述充气轮胎的特征在于，

在所述胎面部形成有在轮胎赤道的两侧沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽，该横纹主槽在轮胎赤道的两侧相对于轮胎宽度方向对称地倾斜，所述横纹主槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α在距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处被设定在15°≤α≤45°的范围内，

在所述胎面部形成有将在轮胎周向邻接的横纹主槽彼此连结的多条胎肩倾斜槽，该胎肩倾斜槽向与其对应的横纹主槽的反方向倾斜，所述胎肩倾斜槽的中心线在两个交点p1、p2处与两侧的横纹主槽交叉，关于一方交点p1距轮胎赤道的距离l1以及另一方交点p2距轮胎赤道的距离l2，它们的差与胎面宽度tw满足tw×0.03≤|l1-l2|≤tw×0.2的关系，它们的平均值与胎面宽度tw满足tw×0.15≤(l1+l2)/2≤tw×0.35的关系，

所述胎面部的槽面积比为0.4以上0.7以下。

有益效果

在本发明中，在胎面部形成有沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽和将在轮胎周向邻接的横纹主槽彼此连结的多条胎肩倾斜槽，并且对横纹主槽的倾斜角度α、胎肩倾斜槽的倾斜方向、胎肩倾斜槽的中心线与横纹主槽交叉的交点p1、p2距轮胎赤道的距离l1、l2的差(|l1-l2|)、距离l1、l2的平均值[(l1+l2)/2]、胎面部的槽面积比进行了规定，由此，能在充分地确保轮胎行驶时的散热效果并改善低发热性的同时，最大限度地发挥牵引性能。其结果是，能比以往更高水平地兼顾牵引性能和低发热性。然后，确保低发热性也有助于耐久性的改善。

在本发明中，优选的是，横纹主槽的位置在轮胎赤道的两侧沿轮胎周向错开，该横纹主槽的位置错开量s与该横纹主槽的轮胎周向的间距p满足0.3≤s/p≤0.5的关系。通过这样使横纹主槽的位置在轮胎赤道的两侧沿轮胎周向错开，能抑制轮胎旋转时的瞬间的接地压上升和花纹块端部的急剧变形，减少胎面部的发热。

优选的是，胎肩倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度d1与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度d2满足0.3≤d1/d2≤0.7的关系。通过这样使胎肩倾斜槽比横纹主槽浅，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，提高胎肩倾斜槽附近的花纹块刚性并良好地确保低发热性。

优选的是，在胎面部形成有将位于轮胎赤道的两侧的横纹主槽彼此连结的多条中央倾斜槽，该中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度w3与横纹主槽的在胎面端的宽度w1满足0.3≤w3/w1≤0.8的关系。通过在接地压变高的胎面部的中央区域设置跨轮胎赤道并将横纹主槽彼此连结的中央倾斜槽，能有效地改善牵引性能。此外，在胎面部1的中央区域中，接地压变高且花纹块变形变大，但通过使中央倾斜槽变窄，能提高胎肩倾斜槽附近的花纹块刚性并良好地确保低发热性。

优选的是，中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度d3与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度d2满足0.3≤d3/d2≤0.7的关系。通过这样使中央倾斜槽比横纹主槽浅，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，提高中央倾斜槽附近的花纹块刚性并良好地确保低发热性。

优选的是，在中央倾斜槽的底部形成有两端在横纹主槽开口的细槽，该细槽的宽度w4与中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度w3满足0.05≤w4/w3≤0.5的关系。通过在配置于接地压变高的胎面部的中央区域的中央倾斜槽的底部设置细槽，能提高散热效率并有效地改善低发热性。并且，细槽比中央倾斜槽窄，因此能抑制由花纹块的运动引起的发热本身的增加而不损害中央倾斜槽附近的花纹块刚性。

优选的是，以胎面部的踏面为基准的细槽的槽深度d4与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度d2满足0.5≤d4/d2≤1.0的关系。通过这样规定细槽的槽深度d4，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，良好地确保低发热性而不损害中央倾斜槽附近的花纹块刚性。

在本发明中，胎面宽度的意思是在将轮胎对正规轮辋进行轮辋组装且填充了正规内压的状态下，在平面上垂直放置并施加了正规载荷时测定的轮胎轴向的接地宽度。胎面端的意思是由上述接地宽度确定的接地区域的轮胎轴向的端部(接地端)。“正规轮辋”是指，在包括轮胎所遵循的规格的规格体系中，该规格根据每个轮胎而进行规定的轮辋，例如，若为jatma，则为标准轮辋，若为tra，则为“设计轮辋(designrim)”，或者若为etrto，则为“测量轮辋(measuringrim)”。“正规内压”是指，在包括轮胎所遵循的规格的规格体系中，各规格根据每个轮胎而进行规定的空气压，若为jatma，则为最高空气压，若为tra，则为表“各种冷充气压力下的轮胎载荷极限(tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures)”所述的最大值，若为etrto，则为“充气压力(inflationpressure)”。“正规载荷”是指，在包括轮胎所遵循的规格的规格体系中，各规格根据每个轮胎而进行规定的载荷，若为jatma，则为最大负荷能力，若为tra，则为表“各种冷充气压力下的轮胎载荷极限(tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures)”所述的最大值，若为etrto，则为“载荷能力(loadcapacity)”。

本发明中的各尺寸是在将轮胎对正规轮辋进行轮辋组装并填充了正规内压的状态下测定的。此外，胎面部的槽面积比是指，该接地区域内的槽面积与胎面部的接地区域的面积的比。

附图说明

图1是表示由本发明的实施方式构成的充气轮胎的子午线半剖面图。

图2是表示由本发明的实施方式构成的充气轮胎的胎面花纹的俯视图。

图3是表示由本发明的实施方式构成的充气轮胎的胎面部的剖面图。

图4是表示在胎面部产生的气流的图，(a)是表示在本发明的构造中产生的气流的俯视图，(b)是表示在与本发明不同的以往的构造中产生的气流的俯视图。

图5是表示由本发明的另一个实施方式构成的充气轮胎的胎面花纹的中央区域的俯视图。

图6是图5的x-x向视剖面图。

图7是表示由本发明的又一实施方式构成的充气轮胎的子午线半剖面图。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明的构成进行详细说明。图1至图3是表示由本发明的实施方式构成的铲运车辆用的充气轮胎的图。在图1中仅描绘了比轮胎赤道cl靠轮胎宽度方向的一侧的结构，该充气轮胎在另一侧也具备对称的结构。在图2中，为了容易理解胎面结构，将在轮胎行驶时与路面接触的部位描绘为斜线部分。

如图1所示，本实施方式的充气轮胎具备：在轮胎周向延伸并形成环状的胎面部1；配置于该胎面部1的两侧的一对侧壁部2、2；以及配置于这些侧壁部2的轮胎径向内侧的一对胎圈部3、3。胎面部1具有方胎肩，其胎肩边缘为接地端。

在一对胎圈部3、3之间装架有至少一层胎体层4。该胎体层4包括在轮胎径向延伸的多条增强帘线，绕着配置于各胎圈部3的胎圈芯5从轮胎内侧向外侧折回。作为胎体层4的增强帘线，优选使用钢帘线，但也可以使用聚酯等有机纤维帘线。

在胎面部1中的胎体层4的外周侧埋设有多层带束层6a、6b、6c、6d。这些带束层6a至6d包含相对于轮胎周向倾斜的多条增强帘线，并且配置为增强帘线在任意的层间相互交叉。在带束层6a至6d中，增强帘线相对于轮胎周向的倾斜角度被设定为例如10°至40°的范围。作为带束层6a至6d的增强帘线，优选使用钢帘线。

需要说明的是，上述轮胎内部结构表示充气轮胎的代表性例子，但并不限定于此。

如图2所示，在胎面部1中，在轮胎周向隔开间隔地形成有在轮胎赤道cl的两侧沿轮胎宽度方向延伸的多条横纹主槽11。这些横纹主槽11各自的轮胎宽度方向内侧的端部在从轮胎赤道cl分离的位置终止，另一方面，轮胎宽度方向外侧的端部在胎面端开口。横纹主槽11在轮胎赤道cl的两侧相对于轮胎宽度方向对称地倾斜。就是说，横纹主槽11朝向轮胎宽度方向外侧向轮胎周向的一侧(旋转方向r的相反侧)倾斜。横纹主槽11相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α在距离轮胎赤道cl胎面宽度tw的25％的位置处被设定在15°≤α≤45°的范围内。倾斜角度α是横纹主槽11的中心线的倾斜角度。而且，为了确保良好的牵引性能，横纹主槽11的在胎面端的宽度w1与横纹主槽11的在胎面端的彼此间隔w2满足0.7≤w1/w2≤1.5的关系为好。

在胎面部1形成有将在轮胎周向邻接的横纹主槽11、11彼此连结的多条胎肩倾斜槽12。胎肩倾斜槽12向与其对应的横纹主槽11的反方向倾斜。就是说，胎肩倾斜槽12相对于轮胎宽度方向向其自身所连结的横纹主槽11的反方向倾斜。胎肩倾斜槽12的中心线在两个交点p1、p2处与两侧的横纹主槽11交叉。关于位于旋转方向r的前方侧的一方交点p1距轮胎赤道cl的距离l1以及位于旋转方向r的后方侧的另一方交点p2距轮胎赤道cl的距离l2，它们的差与胎面宽度tw满足tw×0.03≤|l1-l2|≤tw×0.2的关系，它们的平均值与胎面宽度tw满足tw×0.15≤(l1+l2)/2≤tw×0.35的关系。距离l1、l2的差是指交点p1、p2在轮胎宽度方向上的距离，距离l1、l2的平均值是指胎肩倾斜槽12在轮胎宽度方向上的位置。由此，在胎面部1的胎肩区域中由横纹主槽11和胎肩倾斜槽12划分出多个胎肩花纹块22。

而且，在胎面部1形成有将位于轮胎赤道cl的两侧的横纹主槽11彼此连结的多条中央倾斜槽13。这些中央倾斜槽13的相对于轮胎宽度方向的倾斜方向沿轮胎周向交替地反转。并且，在一条横纹主槽11的轮胎宽度方向内侧的端部以分支的方式连结有两条中央倾斜槽13、13，这两条中央倾斜槽13、13与位于轮胎赤道cl的相反侧的各个横纹主槽11连通。由此，在胎面部1的中央区域中，由横纹主槽11、胎肩倾斜槽12和中央倾斜槽13划分出多个中央花纹块23。

上述充气轮胎在胎面部1具备：横纹主槽11、胎肩倾斜槽12以及中央倾斜槽13，作为其结果，胎面部1的槽面积比被设定为0.4以上0.7以下的范围。就是说，槽面积(斜线部以外的区域的面积)与具有胎面宽度tw的接地区域的面积的比被设定为上述范围。

在上述充气轮胎中，在胎面部1形成有沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽11和将在轮胎周向邻接的横纹主槽11彼此连结的多条胎肩倾斜槽12，并且对横纹主槽11的倾斜角度α、胎肩倾斜槽12的倾斜方向、胎肩倾斜槽12的中心线与横纹主槽11交叉的交点p1、p2距轮胎赤道cl的距离l1、l2的差(|l1-l2|)、这些距离l1、l2的平均值[(l1+l2)/2]、胎面部1的槽面积比进行了规定，由此，能在充分确保轮胎行驶时的散热效果并且改善低发热性的同时，最大限度地发挥牵引性能。

更具体而言，横纹主槽11配置为在轮胎赤道cl的两侧对称地倾斜，横纹主槽11相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α在距离轮胎赤道cl胎面宽度tw的25％的位置处被设定在15°≤α≤45°的范围内，更优选设定为在25°≤α≤35°的范围内，由此能从胎面部1的中央区域朝向轮胎宽度方向外侧有效地排出横纹主槽11内的土砂，发挥良好的牵引性能。当横纹主槽11的倾斜角度α过小时，土砂容易堵在横纹主槽11内，相反，当过大时，牵引性能降低。

此外，通过在胎面部1追加将在轮胎周向邻接的横纹主槽11、11彼此连结的胎肩倾斜槽12，能增加槽面积并且发挥良好的牵引性能。并且，胎肩倾斜槽12相对于横纹主槽11向反方向倾斜，因此，能基于在胎面部1产生的气流来确保良好的散热效果。

就是说，如图4的(a)所示，在本发明的构造中，当充气轮胎朝向旋转方向r旋转时，胎面部1产生气流f1，被吸入到横纹主槽11内的空气沿着横纹主槽11向轮胎宽度方向外侧移动，其一部分穿过胎肩倾斜槽12回到轮胎宽度方向内侧，反复进行这样的空气移动，由此在胎面部1能获得有效的散热效果。在充气轮胎反向旋转时也能获得这种散热效果。另一方面，如图4的(b)所示，在胎肩倾斜槽12向横纹主槽11的相同方向倾斜的构造中，当充气轮胎朝向旋转方向r旋转时，在胎面部1产生气流f2，被吸入到横纹主槽11内的空气沿着横纹主槽11向轮胎宽度方向外侧移动，其一部分穿过胎肩倾斜槽12向轮胎宽度方向外侧移动，因此在胎面部1无法获得充分的散热效果。

在获得如上所述的散热效果时，关于胎肩倾斜槽12的交点p1、p2距轮胎赤道cl的距离l1、l2，它们的差与胎面宽度tw满足tw×0.03≤|l1-l2|≤tw×0.2的关系，更优选满足tw×0.05≤|l1-l2|≤tw×0.1的关系，因此能充分地确保其散热效果。在此，当距离l1、l2的差过小时，散热效果不充分，相反，当过大时，由花纹块的锐角化引起接地时的花纹块的运动变大，因此发热量增加。

此外，在获得如上所述的散热效果时，关于胎肩倾斜槽12的交点p1、p2距轮胎赤道cl的距离l1、l2，它们的平均值与胎面宽度tw满足tw×0.15≤(l1+l2)/2≤tw×0.35的关系，因此能充分地确保其散热效果。在此，当距离l1、l2的平均值偏离上述范围时，难以遍及胎面部1的整个区域获得散热效果。

此外，胎面部1的槽面积比被设定在0.4以上0.7以下的范围内，因此能兼顾牵引性能和低发热性。在此，当胎面部1的槽面积比过小时，牵引性能降低，相反，当过大时，花纹块的运动变大，因此发热量增加。

在上述充气轮胎中，如图2所示，横纹主槽11的位置在轮胎赤道cl的两侧沿轮胎周向错开，横纹主槽11的位置错开量s与该横纹主槽11的轮胎周向的间距p满足0.3≤s/p≤0.5的关系为好。通过这样使横纹主槽11的位置在轮胎赤道cl的两侧沿轮胎周向错开，能抑制轮胎旋转时的瞬间的接地压的上升和花纹块端部的急剧变形，减少胎面部1的发热。当横纹主槽11的位置错开量s与横纹主槽11的轮胎周向的间距p的比s/p偏离上述范围时，低发热性的改善效果降低。

在上述充气轮胎中，如图3所示，胎肩倾斜槽12的在长尺寸方向中央位置的槽深度d1与距离轮胎赤道cl胎面宽度tw的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度d2满足0.3≤d1/d2≤0.7的关系为好。需要说明的是，在本实施方式中，胎肩倾斜槽12在长尺寸方向的整个长度上具有固定的槽深度d1。通过这样使胎肩倾斜槽12比横纹主槽11浅，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，提高胎肩倾斜槽12附近的花纹块刚性并良好地确保低发热性。在此，当胎肩倾斜槽12的槽深度d1与横纹主槽11的槽深度d2的比d1/d2过小时，牵引性能的改善效果降低，相反，当过大时，低发热性的改善效果降低。

在上述充气轮胎中，如图2所示，形成有将位于轮胎赤道cl的两侧的横纹主槽11彼此连结的多条中央倾斜槽13，该中央倾斜槽13的在长尺寸方向中央位置的宽度w3与横纹主槽11的在胎面端的宽度w1满足0.3≤w3/w1≤0.8的关系为好。通过在接地压变高的胎面部1的中央区域设置跨轮胎赤道cl并将横纹主槽11彼此连结的中央倾斜槽13，能经由横纹主槽11向轮胎宽度方向外侧排出土砂，有效地改善牵引性能。此外，在胎面部1的中央区域中，接地压变高且花纹块变形变大，但通过使中央倾斜槽13比位于胎面部1的胎肩区域的横纹主槽11窄，能提高胎肩倾斜槽13附近的花纹块刚性并良好地确保低发热性。在此，当中央倾斜槽13的宽度w3与横纹主槽11的宽度w1的比w3/w1过小时，牵引性能的改善效果降低，相反，当过大时，低发热性的改善效果降低。

在上述充气轮胎中，如图3所示，中央倾斜槽13的在长尺寸方向中央位置的槽深度d3与距离轮胎赤道cl胎面宽度tw的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度d2满足0.3≤d3/d2≤0.7的关系为好。需要说明的是，在本实施方式中，中央倾斜槽13在长尺寸方向的整个长度上具有固定的槽深度d3。通过这样使中央倾斜槽13比横纹主槽11浅，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，提高中央倾斜槽13的附近的花纹块刚性并良好地确保低发热性。在此，当中央倾斜槽13的槽深度d3与横纹主槽11的槽深度d2的比d3/d2过小时，牵引性能的改善效果降低，相反，当过大时，低发热性的改善效果降低。

图5是表示由本发明的另一个实施方式构成的充气轮胎的胎面花纹的中央区域的图，图6是表示其主要部分的剖面的图。在图5以及图6中，对与图1至图3相同的部分标注相同的附图标记，并省略该部分的详细说明。如图5所示，在中央倾斜槽13的底部形成有两端在横纹主槽11开口的细槽14。细槽14在中央倾斜槽13的宽度方向中心位置沿该中央倾斜槽13的长尺寸方向延伸。细槽14的宽度w4与中央倾斜槽13的在长尺寸方向中央位置的宽度w3满足0.05≤w4/w3≤0.5的关系，更优选满足0.1≤w4/w3≤0.3的关系。

通过这样在配置于接地压变高的胎面部1的中央区域的中央倾斜槽13的底部设置细槽14，能提高散热效率并有效地改善低发热性。并且，细槽14比中央倾斜槽13窄，因此能抑制由花纹块的运动引起的发热本身的增加而不损害中央倾斜槽13附近的花纹块刚性。在此，当细槽14的宽度w4过小时，提高散热效率的效果降低，相反，当过大时，中央倾斜槽13附近的花纹块刚性降低，容易产生发热。

如图6所示，以胎面部1的踏面为基准的细槽14的在长尺寸方向中央位置的槽深度d4与距离轮胎赤道cl胎面宽度tw的25％的位置处的横纹主槽11的槽深度d2满足0.5≤d4/d2≤1.0的关系为好。通过这样规定细槽14的槽深度d4，能在充分地确保至少到磨耗中期为止的牵引性能的同时，良好地确保低发热性而不损害中央倾斜槽13附近的花纹块刚性。在此，当细槽的槽深度d4过小时，提高散热效率的效果降低，相反，当过大时，中央倾斜槽13附近的花纹块刚性降低，容易产生发热。

图7是表示由本发明的又一实施方式构成的充气轮胎的图。在图7中，对与图1至图3相同的部分标注相同的附图标记，并省略该部分的详细说明。如图7所示，在本实施方式的充气轮胎中，在横纹主槽11的轮胎宽度方向外侧的部位形成有底部抬高部11a。这样的底部抬高部11a有助于耐不均匀磨耗性的改善。

本发明的充气轮胎能应用于各种用途，但优选作为工程车辆用，特别优选作为铲运车辆用。

实施例

制作了如下的比较例2至10以及实例1至13的轮胎：一种充气轮胎，其轮胎尺寸为37.25r35，具备沿轮胎周向延伸而形成环状的胎面部、配置于该胎面部的两侧的一对侧壁部以及配置于这些侧壁部的轮胎径向内侧的一对胎圈部，所述充气轮胎具有图2那样的方向性胎面花纹，并且，如表1至表3那样设定了距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽相对于轮胎宽度方向的倾斜角度α、胎肩倾斜槽的倾斜方向、距离l1、l2的平均值与胎面宽度tw的比[(l1+l2)/2]/tw、距离l1、l2的差与胎面宽度tw的比|l1-l2|/tw、胎面部的槽面积比、横纹主槽的位置错开量s与横纹主槽的轮胎周向的间距p的比s/p、中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的宽度w3与横纹主槽的在胎面端的宽度w1的比w3/w1、胎肩倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度d1与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度d2的比d1/d2、中央倾斜槽的在长尺寸方向中央位置的槽深度d3与距离轮胎赤道胎面宽度的25％的位置处的横纹主槽的槽深度d2的比d3/d2、细槽的宽度w4与中央倾斜槽在长尺寸方向中央位置处的宽度w3的比w4/w3、以胎面部的踏面为基准的细槽的槽深度d4与距离轮胎赤道胎面宽度25％的位置处的横纹主槽的槽深度d2的比d4/d2。

需要说明的是，在表1至表3中，在不具有中央倾斜槽或细槽的情况下，将与这些中央倾斜槽或细槽有关的尺寸要件设为空栏。关于胎肩倾斜槽的倾斜方向，在与横纹主槽相同的情况下表示为“同向”，在与横纹主槽相反的情况下表示为“反向”。

为了进行比较，准备了以往例的轮胎，所述以往例的轮胎在胎面部形成有在轮胎赤道的两侧沿轮胎宽度方向延伸并在胎面端开口的多条横纹主槽，该横纹主槽在轮胎赤道的两侧具有相对于轮胎宽度方向向相同方向倾斜的非方向性胎面花纹。此外，准备了比较例1的轮胎，所述比较例1的轮胎除了横纹主槽在轮胎赤道的两侧相对于轮胎宽度方向向相同方向倾斜以外，具有与实例1相同的构成。

按照下述评价方法，对这些试验轮胎的牵引性能、低发热性进行评价，并将其结果一并在表1至表3中示出。

牵引性能：

对各试验轮胎进行轮辋组装，将空气压设为525kpa，并装接于铲运车辆，测定进行路面的平整作业时的轮胎的滑移率。在此，轮胎的滑移率(s)能够通过测量车辆的速度(v1)和轮胎的外周面的速度(v2)并基于公式s＝[(v2-v1)/v2]×100％来计算出。评价结果使用测定值的倒数，以将以往例设为100的指数值来表示。该指数值越大，表示牵引性能越优异。

低发热性：

对各试验轮胎进行轮辋组装，将空气压设为设为525kpa，并装接于室内转鼓试验机，在载荷231kn、速度10km/h的条件下行驶20小时后，测定胎面部的表面温度。评价结果使用测定值的倒数，以将以往例设为100的指数值来表示。该指数值越大，表示低发热性越优异。

[表1]

[表2]

从表1至表3可知，实例1至13的轮胎均在与以往例的对比中牵引性能以及低发热性优异。与此相对，比较例1至3、8的轮胎虽然低发热性没有问题，但牵引性能降低。此外，比较例4至7、9、10的轮胎虽然牵引性能没有问题，但低发热性恶化。

附图标记说明

1胎面部

2侧壁部

3胎圈部

11横纹主槽

12胎肩倾斜槽

13中央倾斜槽

14细槽

22胎肩花纹块

23中央花纹块