冷冻循环装置的制作方法

本发明涉及一种冷冻循环装置。

背景技术：

近年来，出于防止地球变暖的观点，希望削减温室效应气体。关于用于空调等冷冻循环装置的制冷剂，也在研究地球变暖系数(GWP)更低的制冷剂。目前，广泛用作空调用途的R410A的GWP为2088，是非常大的值。近年来开始导入的二氟甲烷(R32)的GWP为675，也是相当大的值。

作为GWP较低的制冷剂，有二氧化碳(R744：GWP＝1)、氨(R717：GWP＝0)、丙烷(R290：GWP＝6)、2，3，3，3-四氟丙烯(HFO-1234yf：GWP＝4)和1，3，3，3-四氟丙烯(HFO-1234ze：GWP＝6)等。

这些低GWP制冷剂存在下述问题，所以难以应用于普通的空调。

·R744：工作压力非常高，所以存在耐压的确保的问题。另外，临界温度为31℃，较低，所以在空调用途中的性能的确保成为问题。

·R717：高毒性，所以存在安全的确保的问题。

·R290：强燃性，所以存在安全的确保的问题。

·HFO-1234yf/HFO-1234ze：低工作压且体积流量增大，所以存在由压力损失的增大导致的性能下降的问题。

作为解决上述问题的制冷剂，有1，1，2-三氟乙烯(HFO-1123)(例如参照专利文献1)。特别是，该制冷剂存在以下的优点。

·工作压力高且制冷剂的体积流量小，所以压力损失小，易于确保性能。

·GWP小于1，作为地球变暖的对策，优势性高。

专利文献

专利文献1：国际公开第2012/157764号

非专利文献

Andrew E.Feiring，Jon D.Hulburt，“Trifluoroethylene deflagration”，Chemical&Engineering News(22Dec 1997)Vol.75，No.51，pp.6

技术实现要素：

发明所要解决的课题

HFO-1123存在下述问题。

(1)当在高温、高压的状态下施加点火能量时，发生爆炸(例如参照非专利文献1)。

为了将HFO-1123应用到冷冻循环装置中，需要解决上述问题。

关于上述问题，明确了是因为歧化反应的连锁反应而发生了爆炸。发生该现象的条件为下述2点。

(1a)在冷冻循环装置(特别是压缩机)的内部产生点火能量(高温部)，发生歧化反应。

(1b)在高温、高压的状态下，歧化反应连锁扩散。

本发明的目的在于，获得在使用HFO-1123的冷冻循环装置中能够抑制歧化反应的冷冻循环装置。

用于解决课题的方案

本发明的冷冻循环装置具有：制冷剂回路，上述制冷剂回路连接有高压壳型压缩机、冷凝器、膨胀机构以及蒸发器；混合制冷剂，上述混合制冷剂混合有1，1，2-三氟乙烯、二氟甲烷以及2，3，3，3-四氟丙烯，在上述制冷剂回路内循环，上述混合制冷剂在被封入到上述制冷剂回路中之前的状态下，上述1，1，2-三氟乙烯低于50wt％，且上述二氟甲烷的混合比率为上述1，1，2-三氟乙烯的0.7倍～2倍的重量比；冷冻机油，上述冷冻机油被调整为使上述1，1，2-三氟乙烯、上述二氟甲烷以及上述2，3，3，3-四氟丙烯中上述二氟甲烷最不易溶解，封入在上述制冷剂回路内。

发明效果

本发明的冷冻循环装置使用在被封入到制冷剂回路中之前的状态下，1，1，2-三氟乙烯低于50wt％的混合制冷剂，抑制制冷剂回路内的1，1，2-三氟乙烯的量。因此，能够抑制1，1，2-三氟乙烯发生歧化反应。

另外，本发明的冷冻循环装置使用被调整为使二氟甲烷最不易溶解的冷冻机油。因此，在冷冻循环装置的运转中，也能抑制1，1，2-三氟乙烯在混合制冷剂中所占的比例增加。因而，本发明的冷冻循环装置在冷冻循环装置的运转中，也能抑制1，1，2-三氟乙烯发生歧化反应。

另外，用在本发明的冷冻循环装置中的混合制冷剂的二氟甲烷的混合比率为1，1，2-三氟乙烯的0.7倍～2倍的重量比。因此，能使1，1，2-三氟乙烯和二氟甲烷处于近共沸状态。因而，本发明的冷冻循环装置能够抑制1，1，2-三氟乙烯与二氟甲烷的分离，所以能够进一步抑制1，1，2-三氟乙烯发生歧化反应。

另外，本发明的冷冻循环装置为了降低混合制冷剂中的1，1，2-三氟乙烯的比例，不仅混合有二氟甲烷，还混合有2，3，3，3-四氟丙烯。因此，在本发明中还能降低混合制冷剂的GWP。

附图说明

图1是本发明的实施方式的冷冻循环装置10(制冷时)的回路图。

图2是本发明的实施方式的冷冻循环装置10(制热时)的回路图。

图3是本发明的实施方式的压缩机12的纵剖视图。

图4是表示本发明的实施方式的制冷剂相对于冷冻机油60的溶解量的图。

图5是表示本发明的实施方式的制冷剂相对于冷冻机油60的溶解量的图。

图6是表示在以图4以及图5的比率使构成混合制冷剂的各制冷剂溶解在冷冻机油60中的情况下的HFO-1234yf的组成比的图。

具体实施方式

实施方式.

图1以及图2是本发明的实施方式的冷冻循环装置10的回路图。图1表示制冷时的制冷剂回路11a。图2表示制热时的制冷剂回路11b。

在本实施方式中，冷冻循环装置10是空调。另外，即使冷冻循环装置10为空调以外的设备(例如热泵循环装置)，也能应用本实施方式。

在图1以及图2中，冷冻循环装置10具有供制冷剂循环的制冷剂回路11a、11b。

制冷剂回路11a、11b连接有四通阀13、室外换热器14、膨胀阀15、室内换热器16和作为高压壳型压缩机(将由压缩部件压缩了的制冷剂排出到密闭容器内的压缩机)的压缩机12。压缩机12将制冷剂压缩。四通阀13在制冷时和制热时切换制冷剂的流动方向。室外换热器14在制冷时作为冷凝器进行动作，使利用压缩机12压缩了的制冷剂散热。室外换热器14在制热时作为蒸发器进行动作，使室外空气与利用膨胀阀15膨胀了的制冷剂之间进行热交换，将制冷剂加热。膨胀阀15是膨胀机构的例子。膨胀阀15使利用冷凝器散热了的制冷剂膨胀。室内换热器16在制热时作为冷凝器进行动作，使利用压缩机12压缩了的制冷剂散热。室内换热器16在制冷时作为蒸发器进行动作，使室内空气与利用膨胀阀15膨胀了的制冷剂之间进行热交换，将制冷剂加热。另外，在冷冻循环装置10只进行制冷或制热中的一方的情况下，不需要四通阀13。

冷冻循环装置10还具有控制装置17。

控制装置17例如是微型计算机。在图中，只表示了控制装置17与压缩机12的连接，但控制装置17不仅与压缩机12相连接，还与连接于制冷剂回路11a、11b的各部件相连接。控制装置17监视并控制各部件的状态。

在本实施方式中，作为在制冷剂回路11a、11b中循环的制冷剂(换言之是被封入制冷剂回路11a、11b中的制冷剂)，使用将1，1，2-三氟乙烯(HFO-1123)、二氟甲烷(R32)以及2，3，3，3-四氟丙烯(HFO-1234yf)混合后得到的混合制冷剂。该混合制冷剂在被封入制冷剂回路11a、11b中之前的状态下，HFO-1123低于50wt％，R32的混合比率为HFO-1123的0.7倍～2倍的重量比。通过使R32的混合比率为HFO-1123的0.7倍～2倍的重量比，R32和HFO-1123为近共沸状态(近共沸制冷剂)。

另外，本实施方式的冷冻循环装置10在制冷剂回路11a、11b中封入有冷冻机油60。冷冻机油60的大部分见后述，贮存在压缩机12的密闭容器的底部。将该冷冻机油60调整为使HFO-1123、R32以及HFO-1234yf中的R32最不易溶解。此外，在本实施方式中，也将冷冻机油60调整为使HFO-1234yf比HFO-1123容易溶解。

作为用在本实施方式中的冷冻机油60，例如可以使用多元醇酯。多元醇酯是通过使脂肪酸和多醇(多元醇)形成酯键而得到的。通过调整脂肪酸的碳原子数、脂肪酸的分子结构(使用支链的脂肪酸或使用非支链(直链)的脂肪酸)、多醇的碳原子数以及多醇的分子结构(使用支链的多醇或使用非支链(直链)的多醇)，能够调整制冷剂在多元醇酯的溶解性(溶解的容易度)。

另外，用在本实施方式中的冷冻机油60不限定于多元醇酯，也可以使用聚乙烯基醚或聚亚烷基二醇。聚乙烯基醚是通过使烷基以醚键与直链的烃的侧链结合而得到的。通过改变在侧链形成醚键的烷基的成分，能够调整制冷剂在聚乙烯基醚的溶解性(溶解的容易度)。聚亚烷基二醇是通过使环氧丙烷和环氧乙烷利用醚键呈链状而结合的物质。通过改变环氧丙烷与环氧乙的比率，能够调整制冷剂在聚亚烷基二醇的溶解性(溶解的容易度)。

当然也可以将多元醇酯、聚乙烯基醚以及聚亚烷基二醇中的至少2种混合而作为冷冻机油60。

另外，作为被封入制冷剂回路11a、11b中之前的混合制冷剂以及冷冻机油60的量，使上述混合制冷剂为上述冷冻机油60的1倍～4倍的重量比。

图3是本发明的实施方式的压缩机12的纵剖视图。另外，在本图中，省略了表示截面的阴影。

在本实施方式中，作为高压壳型压缩机(将利用压缩部件30压缩了的制冷剂排出到密闭容器20内的压缩机)的压缩机12是单缸的回转式压缩机。另外，即使压缩机12为多缸的回转式压缩机或涡旋式压缩机，也能应用本实施方式。

在图3中，压缩机12包括密闭容器20、压缩部件30、电动部件40和轴50。

密闭容器20是容器的例子。在密闭容器20安装有用于吸入制冷剂的吸入管21，和用于排出制冷剂的排出管22。

压缩部件30收纳在密闭容器20中。详细而言，压缩部件30设置在密闭容器20的内侧下部。压缩部件30将被吸入到吸入管21内的制冷剂压缩。

电动部件40也收纳在密闭容器20中。详细而言，电动部件40在密闭容器20中设置在如下位置，即，利用压缩部件30压缩了的制冷剂在自排出管22排出前通过的位置。即，电动部件40设置在密闭容器20的内侧且压缩部件30的上方。电动部件40驱动压缩部件30。电动部件40是集中绕组的电机。

在密闭容器20的底部贮存有对压缩部件30的滑动部进行润滑的冷冻机油60。

以下，说明压缩部件30的详细结构。

压缩部件30包括缸体31、旋转柱塞32、叶片(未图示)、主轴承33和副轴承34。

缸体31的外周俯视为大致圆形。在缸体31的内部形成有俯视为大致圆形的空间即缸室。缸体31的轴向两端开放。

在缸体31内设置有与缸室连通且沿半径方向延伸的叶片槽(未图示)。在叶片槽的外侧形成有与叶片槽连通的俯视为大致圆形的空间即背压室。

在缸体31设有自制冷剂回路11a、11b吸入气体制冷剂的吸入口(未图示)。吸入口自缸体31的外周面向缸室贯穿。

在缸体31设有自缸室将压缩后的制冷剂排出的排出口(未图示)。通过使缸体31的上端面形成缺口而形成排出口。

旋转柱塞32为环状。旋转柱塞32在缸室内进行偏心运动。旋转柱塞32以滑动自如的方式与轴50的偏心轴部51嵌合。

叶片的形状是平坦的大致长方体。叶片设置在缸体31的叶片槽内。利用设置在背压室的叶片弹簧始终将叶片推压于旋转柱塞32。密闭容器20内是高压的，所以当压缩机12的运转开始时，由密闭容器20内的压力与缸室内的压力的差产生的力作用于叶片的背面(即，背压室侧的面)。因此，为了主要在压缩机12起动时(密闭容器20内与缸室内的压力不存在差时)将叶片推压于旋转柱塞32，使用叶片用弹簧。

主轴承33侧视为大致倒T字形。主轴承33以滑动自如的方式与轴50的比偏心轴部51靠上方的部分即主轴部52嵌合。主轴承33将缸体31的缸室以及叶片槽的上侧封闭。

副轴承34侧视为大致T字形。副轴承34以滑动自如的方式与轴50的比偏心轴部51靠下方的部分即副轴部53嵌合。副轴承34将缸体31的缸室以及叶片槽的下侧封闭。

主轴承33具有排出阀(未图示)。在主轴承33的外侧安装有排出消声器35。经由排出阀排出的高温·高压的气体制冷剂暂且进入排出消声器35，而后自排出消声器35排放到密闭容器20内的空间中。另外，排出阀以及排出消声器35也可以设置在副轴承34上，或设置在主轴承33和副轴承34双方上。

缸体31、主轴承33和副轴承34的材质为灰口铸铁、烧结钢和碳素钢等。旋转柱塞32的材质例如为含有铬等的合金钢。叶片的材质例如为高速工具钢。

在密闭容器20的旁边设置有吸入消声器23。吸入消声器23自制冷剂回路11a、11b吸入低压的气体制冷剂。吸入消声器23在液体制冷剂返回的情况下抑制液体制冷剂直接进入缸体31的缸室。吸入消声器23借助吸入管21与缸体31的吸入口相连接。吸入消声器23的主体通过焊接等固定在密闭容器20的侧表面。

以下，说明电动部件40的详细结构。

在本实施方式中，电动部件40是无刷DC(Direct·Current，直流)电机。另外，即使电动部件40为无刷DC电机以外的电机(例如感应电动机)，也能应用本实施方式。

电动部件40包括定子41和转子42。

定子41与密闭容器20的内周面抵接而固定。转子42以与定子41空开0.3mm～1mm左右的空隙的方式设置在定子41的内侧。

定子41包括定子铁芯43和定子绕组44。通过将厚度为0.1mm～1.5mm的多张电磁钢板冲裁为规定的形状，并沿轴向层叠，通过铆接或焊接等进行固定而制作定子铁芯43。定子绕组44隔着绝缘构件48以集中绕组的方式卷绕在定子铁芯43上。绝缘构件48的材质例如为PET(聚对苯二甲酸乙二醇酯)、PBT(聚对苯二甲酸丁二醇酯)、FEP(四氟乙烯·六氟丙烯共聚物)、PFA(四氟乙烯·全氟烷基乙烯基醚共聚物)、PTFE(聚四氟乙烯)、LCP(液晶聚合物)、PPS(聚苯硫醚)和酚醛树脂。引线45与定子绕组44相连接。

在定子铁芯43的外周沿周向以大致等间隔形成有多个缺口。各缺口成为自排出消声器35向密闭容器20内的空间排放的气体制冷剂的通路之一。各缺口也成为自电动部件40的上方返回到密闭容器20的底部的冷冻机油60的通路。

转子42包括转子铁芯46和永久磁铁(未图示)。转子铁芯46与定子铁芯43同样，通过将厚度为0.1mm～1.5mm的多张电磁钢板冲裁为规定的形状，并沿轴向层叠，通过铆接或焊接等进行固定而制作转子铁芯46。永久磁铁插入到形成于转子铁芯46的多个插入孔中。作为永久磁铁，例如使用铁氧体磁铁和稀土类磁铁。

在转子铁芯46形成有大致沿轴向贯穿的多个通孔。各通孔与定子铁芯43的缺口同样，成为自排出消声器35向密闭容器20内的空间排放的气体制冷剂的通路之一。

在密闭容器20的顶部安装有与外部电源相连接的电源端子24(例如玻璃端子)。电源端子24例如通过焊接固定在密闭容器20上。来自电动部件40的引线45与电源端子24相连接。

在密闭容器20的顶部安装有轴向两端开放的排出管22。自压缩部件30排出的气体制冷剂自密闭容器20内的空间经过排出管22向外部的制冷剂回路11a、11b排出。

以下，说明压缩机12的动作。

自电源端子24经由引线45向电动部件40的定子41供给电力。由此，电动部件40的转子42进行旋转。利用转子42的旋转使固定于转子42的轴50进行旋转。随着轴50的旋转，压缩部件30的旋转柱塞32在压缩部件30的缸体31的缸室内进行偏心旋转。缸体31与旋转柱塞32之间的空间被压缩部件30的叶片分开成2个空间。随着轴50的旋转，上述2个空间的容积发生变化。在一个空间内，容积逐渐扩大，从而自吸入消声器23吸入制冷剂。在另一个空间内，容积逐渐缩小，从而该空间中的气体制冷剂被压缩。被压缩了的气体制冷剂自排出消声器35一次排出到密闭容器20内的空间内。排出的气体制冷剂通过电动部件40自位于密闭容器20的顶部的排出管22向密闭容器20外排出。

冷冻循环装置10使用高压壳型的压缩机12。也就是说，冷冻循环装置10使用密闭容器20的内部为高温的压缩机12。另外，冷冻循环装置10使用HFO-1123作为制冷剂。因此，担心HFO-1123发生歧化反应，因歧化反应的连锁反应而发生爆炸。

但是，本实施方式的冷冻循环装置10使用在被封入到制冷剂回路11a、11b内之前的状态下，HFO-1123低于50wt％的混合制冷剂，由此抑制制冷剂回路11a、11b内的HFO-1123的量。冷冻循环装置10能够抑制HFO-1123发生歧化反应。另外，冷冻循环装置10使用被调整为使R32最不易溶解的冷冻机油60。因此，在冷冻循环装置10的运转中，也能抑制HFO-1123在混合制冷剂中所占的的比例增加。因而，本实施方式的冷冻循环装置10在冷冻循环装置10的运转中，也能抑制HFO-1123发生歧化反应。此外，用在本发明的冷冻循环装置10中的混合制冷剂的R32的混合比率为HFO-1123的0.7倍～2倍的重量比。因此，能使HFO-1123和R32成为近共沸状态。因而，本实施方式的冷冻循环装置10能够抑制HFO-1123与R32的分离，所以能够进一步抑制HFO-1123发生歧化反应。即，本实施方式的冷冻循环装置10能够防止因HFO-1123的歧化反应的连锁反应而发生爆炸，即使使用HFO-1123，也能确保较高的安全性。

另外，考虑到因使用HFO-1123而带来的降低地球变暖系数(GWP)的效果，优选混合制冷剂中的HFO-1123的比率为10wt％以上。

另外，本实施方式的冷冻循环装置10为了降低混合制冷剂中的HFO-1123的比例，不仅混合有R32，还混合有HFO-1234yf。因此，也能降低混合制冷剂的GWP。

这里，介绍混合制冷剂的组成比的一例以及制冷剂相对于冷冻机油60的溶解量的一例。

图4以及图5是表示本发明的实施方式的制冷剂相对于冷冻机油60的溶解量的图。图4表示通常运转时的制冷剂溶解量。图5表示过负荷运转时的制冷剂溶解量。另外，在图4以及图5中，被封入到制冷剂回路中之前的状态下的混合制冷剂的组成以重量比计为HFO-1123：R32：HFO-1234yf＝40：40：20。另外，图4以及图5所示的纵轴表示溶解在100重量份的冷冻机油60中的HFO-1123以及R32的量。

如图4以及图5所示，各制冷剂(构成混合制冷剂的制冷剂)相对于冷冻机油60的溶解量为HFO-1234yf>HFO-1123>R32。当着眼于通常运转时的冷冻机油60的温度为60℃的状态(图4的虚线的位置)时，该状态表示的是以混合制冷剂的露点温度为40℃，贮存在压缩机12内的冷冻机油60的温度为60℃(换言之是压缩机12的排出过热度为20℃)的条件使冷冻循环装置10进行运转的状态。在该运转状态下，HFO-1234yf的溶解量为38重量份(A点)。HFO-1123的溶解量为33重量份(B点)。另外，R32的溶解量为比HFO-1234yf的溶解量少21重量份的17重量份。

也就是说，通过将各制冷剂(构成混合制冷剂的制冷剂)相对于冷冻机油60的溶解量调整为HFO-1234yf>HFO-1123>R32，能够降低在制冷剂回路11a、11b中循环的混合制冷剂中的HFO-1234yf的比例。由此，能使混合制冷剂高压化，降低在冷凝过程以及蒸发过程中的混合制冷剂的温度梯度，所以能够提高冷冻循环装置10的性能(COP)。

另外，通过将各制冷剂(构成混合制冷剂的制冷剂)相对于冷冻机油60的溶解量调整为HFO-1234yf>HFO-1123>R32，在冷冻循环装置10的运转中，在制冷剂回路11a、11b内循环的混合制冷剂中的HFO-1234yf的比例不会大于将混合制冷剂封入到制冷剂回路11a、11b中的时刻的比例。因而，冷冻循环装置10的性能不会下降。

另一方面，当着眼于过负荷运转时的冷冻机油60的温度为100℃的状态(图5的虚线的位置)时，该状态表示以混合制冷剂的露点温度为60℃，贮存在压缩机12内的冷冻机油60的温度为1000℃(换言之是压缩机12的排出过热度为400℃)的条件使冷冻循环装置10进行运转的状态。在该运转状态下，HFO-1234yf的溶解量为26重量份(D点)。HFO-1123的溶解量为22重量份(E点)。另外，R32的溶解量为比HFO-1234yf的溶解量少19重量份的7重量份。

制冷剂温度越高，制冷剂越不易溶于冷冻机油60。也就是说，在比通常运转时的制冷剂温度高的过负荷运转时，溶于冷冻机油60中的制冷剂量比通常运转时减少。因此，在过负荷运转时在制冷剂回路11a、11b内循环的混合制冷剂与通常运转时相比，HFO-1234yf的比例增加。由于HFO-1234yf为低工作压力，所以通过将各制冷剂(构成混合制冷剂的制冷剂)相对于冷冻机油60的溶解量调整为HFO-1234yf>HFO-1123>R32，也能获得在过负荷运转时降低高压侧的制冷剂压力的效果。

图6是表示在以图4以及图5的比率使构成混合制冷剂的各制冷剂溶解到冷冻机油60中的情况下的HFO-1234yf的组成比的图。图6的横轴表示封入在制冷剂回路11a、11b中之前的混合制冷剂与冷冻机油60的重量比(混合制冷剂的重量/冷冻机油60的重量)。另外，图6的纵轴表示在制冷剂回路11a、11b内循环的HFO-1234yf在混合制冷剂内所占的比例。另外，曲线Y表示通常运转时的HFO-1234yf的组成比，曲线Z表示过负荷运转时的HFO-1234yf的组成比。

在以混合制冷剂达到小于上述冷冻机油60的1倍的重量比的方式，将混合制冷剂以及冷冻机油60封入到制冷剂回路11a、11b中的情况下，由于混合制冷剂相对于冷冻机油60的比率过小，所以混合制冷剂的组成的变化量变得过大，混合制冷剂的组成变得不稳定，因此难以控制冷冻循环装置10。另一方面，在以混合制冷剂达到比上述冷冻机油60的4倍大的重量比的方式，将混合制冷剂以及冷冻机油60封入到制冷剂回路11a、11b中的情况下，由于混合制冷剂相对于冷冻机油60的比率过大，所以HFO-1234yf的变化量减小，低于0.5wt％。因此，上述的COP的改善效果以及高压降低效果减小。在本实施方式中，以混合制冷剂达到上述冷冻机油60的1倍～4倍的重量比的方式，将混合制冷剂以及冷冻机油60封入制冷剂回路11a、11b中，所以能够稳定地控制冷冻循环装置10，充分地获得COP的改善效果以及高压降低效果。

另外，被封入到制冷剂回路中之前的状态下的混合制冷剂的组成(HFO-1123：R32：HFO-1234yf＝40：40：20)只不过是一例。但是，当HFO-1234yf的比率过于增加时，担心因压力损失的增大使冷冻循环装置10的性能下降。因此，优选HFO-1234yf的比率为50wt％以下。

另外，图4以及图5所示的各制冷剂的溶解量也只不过是一例。在露点温度为40℃，贮存在压缩机12内的冷冻机油60的温度达到60℃的运转条件下，将冷冻机油60调整为使HFO-1234yf的溶解量达到30重量份以上，并使R32的溶解量达到比HFO-1234yf的溶解量少10重量份以上的溶解量，从而能够充分地获得上述的效果。

以上，说明了本发明的实施方式，但也可以实施本实施方式的一部分。例如，也可以将各图中标注了附图标记的部件中任一个或几个部件省略或置换成其他不同的部件。另外，本发明并不限定于本实施方式，能够根据需要进行各种的变更。

附图标记说明

10、冷冻循环装置；11a、11b、制冷剂回路；12、压缩机；13、四通阀；14、室外换热器；15、膨胀阀；16、室内换热器；17、控制装置；20、密闭容器；21、吸入管；22、排出管；23、吸入消声器；24、电源端子；30、压缩部件；31、缸体；32、旋转柱塞；33、主轴承；34、副轴承；35、排出消声器；40、电动部件；41、定子；42、转子；43、定子铁芯；44、定子绕组；45、引线；46、转子铁芯；48、绝缘构件；50、轴；51、偏心轴部；52、主轴部；53、副轴部；60、冷冻机油。