专利名称：水中分解导电废水中有机成分的方法和设备的制作方法
技术领域：
本发明的目标是水中分解废水中有机成分的方法和设备。所述的方法和设备可用于分解导电废液中所含的各种有机物质，如分解乙二胺四乙酸(EDTA)或铁-EDTA(Fe-EDTA)。所述的方法和设备特别可用于分解放射性废液的有机成分，例如用来处理在核电厂中的二次循环蒸汽发生器去污过程中产生的放射性废物。
含有有机物质的废液处理，尤其是放射性废液的处理，对环境保护提出了一个严重问题。除去废液中的EDTA和Fe-EDTA是特别困难的。采用已知的技术体系和新发明的方法来处理废物都被液体放射性废物中的EDTA成分所限制，同时EDTA还严重地破坏已经过处理可最终排放的放射性废物的稳定性。通过将废液中EDTA成分破坏掉，废液体积可显著减少，这可以相当可观地降低后续处理和贮存的费用。
含EDTA的非放射性废液在向环境中排放前也需要特殊的处理。这使上述种类废液的贮存成为费用巨大的任务，同时给环境带来沉重负担。
背景技术：
已知多种方法可用来降低废水中的有机成份。
在已知的技术方法中包括如用例如在德国专利DE1,639,299中所公开的加热干燥的方法将废液转化为固体。该方法的缺点是其高昂的费用，该费用是蒸发废液中所含水分需要的大量能量造成的。以环境友好的方式来贮存该过程产生的材料耗资巨大并带来一些其它的困难。
另外一个已知技术的方法是采用臭氧分解有机物质。如美国专利4,761,208所公开的，该方法涉及到将过氧化氢加入到含有有机物质的废液中。然而，该方法的效率很低，并且，因为残余的有机自由基无法去除掉-甚至是在加入催化剂改善了臭氧的分解效率时-分解仍是不完全的。该方法的另一个缺点是难于控制。
减少废水中有机成分的另一个方法是生物分解法。然而，采用该方法不能除去废液中的EDTA成分，而且，无法降低废液的灭菌度。
发明内容
本发明的目的是提供一种方法和设备，其能够降低，或者在某些条件下能够除去废水中的有机成分。本发明的另一个目的是同时赋予本发明的有机物去除方法成本效益和环境友好性。
本发明的基本思路是在电极和废液间形成的电弧沿电极表面产生等离子体，其可以热分解有机物质，并且，等离子体所产生的自由基将氧化废液中所含的有机物质。向电极区域中加入氧化性物质能够促进有机物质的分解。
本发明的目的是一种用来在水中分解废液中有机成分的方法，包括测量和必要情况下调节废液的pH和/或电导率，在过程中保持最佳的pH和/或电导率，还包括废液中有机物质的部分或全部分解。本发明的方法主要特征在于将电极浸没在废液中，在废液和浸没在废液中的电极间产生并保持电弧，这通过在至少70V的电压下施加至少为0.5A/cm2电流密度的电流来实现，优选采用频率为至少为10Hz的对称交流电流；并将废液中的有机成分分解成水，二氧化碳和氮。根据该方法的优选实施方式，通过预处理溶液来调节废液的pH和/或电导率。根据该方法的优选实施方案，加入氢氧化钠作为预处理溶液来调节废液的pH。根据另一个优选实施方案，将含EDTA的废液的pH值设置在8-13。也是根据一个优选实施方案，加入磷酸作为预处理溶液来调节废液的pH。根据该方法实施方案的另一个优选步骤，加入硫酸钠作为预处理溶液来调节废液的电导率。根据该方法的再一个优选实施方案，加入硝酸钠作为预处理溶液来调节废液的pH和电导率。为了提高有机成分的分解功效，向废液中加入氧化剂，优选过氧化氢是有利的。向废液中加入过二硫酸铵或硝酸钠作为氧化剂也是有利的。
本发明的另一个目的是一种用于在水中分解导电废水中有机成分的设备。该设备包含一个进料罐，至少一个分解回路(decompositionloop)和一个贮存罐。本发明的设备的基本特征为其包含一个含有后分解间歇反应器的间歇式分解回路，一个缓冲罐和一个循环泵，进料罐和贮存罐通过给料泵与所述的间歇式分解回路相连接。所述间歇式分解回路通过调节装置和给料泵与预处理溶液罐相连，喷射式冷凝器连接在后分解间歇式反应器上，其中所述喷射式冷凝器冷凝生成的蒸汽并至少部分地将其回收至间歇式反应器中。将电极浸没在上述间歇式后分解反应器中的废液中，所述电极与电流电源相连，该电源在至少为70V的电压下以至少0.5A/cm2的电流密度供应电流，该电流能够在废液和浸没的电极之间产生并保持电弧，所述电源能产生优选频率至少为10Hz的对称交流电流。
根据该设备的一个优选实施方案，通过进料器和给料泵将氧化剂罐与间歇式分解回路相连。
本发明设备的另一个优选实施方案的特征在于其包含一个额外的连续流动式分解回路，上述连续流动式分解回路包含一个主分解反应器，一个缓冲罐和一个循环泵，其中上述的连续流动式分解回路位于间歇式分解回路和进料罐之间，这样使连续流动式分解回路通过调节装置与预处理溶液罐相连，喷射式冷凝器与主分解反应器相连，其中所述的喷射式冷凝器冷凝生成的蒸汽并至少部分地将其回收到所述主分解反应器中，而且，其中电极浸没在主分解反应器中的废液中，所述电极与电流电源相连，该电源在至少70V的电压下以至少0.5A/cm2的电流密度供应电流，该电流能够在废液和浸没的电极之间产生并保持电弧，所述电流电源能产生频率优选为至少10Hz的对称交流电流。该设备的另外一个优选实施方案的特征在于氧化剂罐通过进料器和给料泵与连续流动式分解回路相连。
根据另一个优选实施方案，所述间歇式分解回路和连续流动式分解回路中含有内置的过滤器。该设备的另一个优选实施方案的特征在于所述电极与供应单相交变电流的电流电源相连。本发明的再一个优选实施方案的特征在于所述电极与供应三相交变电流的电源相连。
现在参考附图更详细地说明本发明的方法，其中图1显示了本发明的设备。
如上所述，本发明的方法是基于通过在浸没的电极和废液间产生的电弧来破坏导电废液中的有机物质的原理。在设计工业规模的设备前，先通过实验优化工艺参数。进行了含EDTA的废水和同样含有EDTA的放射性废水的有机成分的分解实验，以及废液中“citrox”成分的破坏实验。我们测定了以下参数的影响——电极性能材质，表面积，横截面几何形状，电极间相对距离。
——废液性能起始pH，pH变化对EDTA分解速率的影响。
——其它性能电流电源参数对工艺的影响。
实验在一个冷却的玻璃容器中进行，废液的组成如下Fe 4g/dm3EDTA 21.5g/dm3H3BO332g/dm3NH4OH(25％) 16.5g/dm3N2H4水合物 0.25g/dm3在选择合适的金属作为电极时，要考虑以下的要求废液中可令人接受的有机物分解速率，电极材料在电弧中的损失相对较小，并且还要易于将由于电极溶解进入废液中的金属除去。在试验中我们测试了用钨、铜、钛、镍、不锈钢和非合金软质铁制成的电极。采用带有内部水冷和不带冷却的电极进行了实验。在采用单相交变电流时未检测到冷却的效果，但当采用三相交变电流时，冷却可防止电极过热。
根据我们的实验结果，证实W电极溶解率最大。Cu电极具有一般的溶解率和EDTA分解能力，但当分解完成后难于将铜从溶液中沉淀出来。Ni电极在溶解率和EDTA分解能力上都表现出最佳的结果，但是与铜相似，只有加入额外的试剂才能将其从溶液中除去。Ti电极溶解缓慢，基本与Ni相当，但其EDTA分解能力明显较低。不锈钢和非合金软质铁的测量值几乎一致与其它电极相比，它们具有令人满意的EDTA分解能力且电极溶解率很低。记录的非合金软质铁电极的一个显著优点是在操作中溶解的铁能够通过碱化作用，与起初含在废液中的铁一样容易地沉淀出来。因为铁-络合物的分解和电极溶解而存在于废液中的氢氧化铁充分沉淀出来并易于过滤。表1总结了每一种电极金属的EDTA分解速率和相对的电极溶解率(被破坏的EDTA摩尔数/溶解的电极克数)。
表1
经证实，在EDTA分解和废液的后续处理两方面，铁电极都是最佳的。
作为EDTA分解效力的函数还测定了浸没的电极面积的影响。测量在一个体积为250cm3，装有回流冷凝器的双层壁玻璃容器中进行。在测量过程中，以0.5cm的步长将两个直径为6mm，相对距离1.5cm的软质铁电极逐渐地浸没到废液中。测量范围是0.5-5cm。在连续操作中测量电流，温度和电弧激弧电压。结果显示，电流相对于浸没的电极面积呈线性比例增长。当浸没面积值低时，只在电极顶端形成电弧，这导致低电流值。在电流密度低于0.5A/cm2时没有产生电弧。向废液中浸没更多的电极表面没有显著增强电弧，却使沸腾更为剧烈，这造成电弧更为频繁地中断并增加了致冷剂的需求。开始形成电弧的最小激弧电压为70V。
还研究了电极横截面几何形状对EDTA分解效力的影响。我们在1.5cm的相对位置上检测了圆形和矩形横截面形状的电极。圆形横截面电极的直径为3mm，5mm和7mm。实验结果是较细的针状电极在EDTA的分解上更为有效。在电极表面上形成更为剧烈和更稳定持续的电弧导致了这一结果。电极尺寸的选择还受到其它因素的影响，如成本效率因素，这可能使人优选较大尺寸的电极。用矩形横截面几何形状电极的实验得到相似的结果，这证实在电极截面的选择上，横截面几何形状影响较小。
为确定最佳的电极间相对距离还进行了一些测量。我们检测了如下值的距离14mm、20mm、28mm、40mm和60mm。随着电极距离的增加，电流从7A下降到5.5A，随着电极距离的增加，电弧收缩了在60mm时电弧只局限在电极顶端。
采用以上确定的最佳参数值进行了其它实验。接下来我们测定了起始pH对EDTA分解速率的影响。起始pH设定为9。由于我们观测到在分解过程中溶液pH下降了，并且随之同时使EDTA分解速率也下降了，于是我们测定了提高起始pH将如何影响反应速率。采用NaOH来提高废液的pH。结果示于表2中。
表2
结果表明，随着起始pH的提高，EDTA分解效力明显提高，但同时铁电极的溶解也倍增了。更具说明作用的指标是浓度变化与电极重量损失之间的比率(AC/AM)。该比率升高说明该体系接近最佳工作参数。在pH＝13时EDTA分解效力最大，但是为了获得该值必须加入很大量的NaOH并且电弧变得太剧烈使工艺难以控制。考虑了这些因素，可以断定在起始pH＝12时EDTA分解效力最佳。废液pH的变化会显著影响EDTA分解效力，这在实验中显而易见。因此接下来的实验的一个重要目的就是测定废液的pH是如何随时间变化的。测量结果表明EDTA浓度和pH都随时间呈指数变化，并且两条曲线的形状非常相似。随着起始EDTA浓度和起始pH的升高反应速率显著提高。由此可得出结论为了能够以经济的方式控制该过程，应针对EDTA将废液逐步进行浓缩，并逐步升高废液的pH。因为废液中存在硝酸盐，电极溶解速率不随时间升高。
根据本发明，直流电流和交变电流均可用来分解废水中的有机物质。采用正弦和方波、单相和三相电流电源在电极上产生电弧进行了实验。作为模拟，我们采用了300m1通常用于去污的“citrox”，其中含有浓度为50g/L的柠檬酸和50g/L的草酸。使用了0.1mol/L的硝酸钠来调节溶液的电导率和pH。溶液的pH为1.6。以1A/cm2的电流密度进行实验。实验结果示于表3中，其中包含在直流电流、50Hz正弦波交变电流和1000Hz方波交变电流下作为时间函数的分解效率的值。
表3
实验表明，除了具有更好的分解效率外，采用交变电流能够形成比直流电流更为稳定、可靠的电弧。
实施例1应用本发明的方法，分解在核电厂第二循环蒸汽发生器去污中产生的废液中的Fe-EDTA成分和其它有机物质。废液的组成和pH如下Fe-铁离子 3.8g/dm3EDTA 16.5g/dm3H3BO323g/dm3Na+4.22g/dm3
K+0.35g/dm3NO3-3.64g/dm3密度 1.025g/dm3固含量 56.04g/dm3pH 9.10活性物质浓度52Cr ＜2543Bq/dm354Mn 58500Bq/dm359Fe ＜846Bq/dm358Co 54100Bq/dm3134Cs 18100Bq/dm3137Cs 34900Bq/dm3110mAg 3450Bq/dm3在两个体积为220cm3和1200cm3的恒温玻璃容器中进行实验。施用的电压为220V/50Hz，电流为5-8A，温度为90-95℃。用于实验的软质铁电极的直径为7mm，浸没深度为2cm。电极间距离在较小容器中为2cm，在较大容器中为4cm。采用环状铁心变压器向电极逐渐施以额定电压。通过二氯氧化锆滴定法来检测EDTA含量的变化。测定原始废液和废液的起始浓度增加两倍后以及pH升高后原始废液的EDTA分解速率。表4总结了实验结果。
表4
对比实验1和3可以清楚地看到在更浓的废液中EDTA分解效率更高。在三倍浓度的废液中EDTA的分解速率翻了一番还多。对比实验1和2得到的结果可以断定较大的EDTA的量得到较高的EDTA分解效率。废液的体积增加五倍，EDTA的分解速率增长至原始废液(pH保持恒定)的1.7倍。根据实验2和4可以表明在碱性环境中EDTA的分解效率更高。将废液的pH从9.1提高至12.3，结果使EDTA的分解速率几乎增加了一倍。
对废液活性的测量表明在Fe-EDTA络合物的分解过程中，作为调节pH和加入过氧化氢的结果，废液中的部分锰成分和几乎全部的银成分与氢氧化铁一起沉淀下来。高活性同位素(134Cs，137Cs，58Co，60Co)的浓度保持基本恒定。
实施例2在实验室规模的试验完成后，我们使用较大型的设备检测了EDTA分解的性能，目的是为设计工业规模的复杂设备来分解有机成分收集更多的数据。
为了提高EDTA分解效率，增加了电极的数量。其结果是产生出更为均匀的电场，并能提高对电极施加的电压。系统耗用电流的提高要求使用三相体系以获得更平衡的电源负载。所述系统包括与2dm3的反应器相连的缓冲罐。废液在缓冲罐和反应器间通过预冷装置采用离心泵来回循环。在进入反应器前，向循环的废液中加入过氧化氢。通过连接在反应器上的回流冷凝器使废液体积保持恒定。
在该过程当中，使用了9个正方网格电极，有三个电极连接在每一个电源相位上。相邻电极间距离为4cm。相邻电极连接在不同的电源相位上，因而电极间的电压最大。试验的废液与实施例1中的组成相同。起始pH0＝9.0。稳态操作的温度为97℃，每个电极的电流为9-10A，每个电源相位的电流为27-30A。以20cm3/hour的流速加入浓度为30％的过氧化氢溶液。实验结果示于表5。
表5
对比放大实验与实验室规模的实验所得到的结果，可得出结论在相同时间段内，当使用了三相电流并注入过氧化氢时分解所需求的能量和最终的EDTA浓度(CFEDTA)均比实验室规模的实验要低得多。实验表明随着废液的体积增加-这增加了EDTA的量，分解EDTA的比能量需求会下降。
实施例3根据实验室中实验的结果，采用图4所示的设备，分两个阶段进行450m3废液中有机物质的分解。在第一个阶段中将废液浓缩并进行对EDTA的主分解。硼酸成分限制了对废液的进一步浓缩。加入过氧化氢加强了EDTA的分解。在第一阶段中，应用连续流动式分解反应器除去了70-75％原有的EDTA成分。
在第二阶段中，采用间歇式反应器来分解EDTA，最终去除EDTA的去除度为96.5％。向缓冲罐中加入NaOH提高了第二循环中的EDTA分解速率。
通过离心机除去在EDTA分解过程中沉淀得到的氢氧化铁浆液。
EDTA分解过程中采用的参数为电压 380V电流 3×350A处理时间 4000小时所需能量 1-1.2GWh铁电极损失 600-800KgNaOH 5000-5500KgH2O210-12m3实施本发明方法的设备参见图1。
该设备包含一个连续流动式分解回路16和一个间歇式分解回路17。在连续流动式分解回路16中，主分解反应器6，缓冲罐5，过滤器9，进料器12和循环泵10彼此间通过导管相连。连续流动式分解回路16的缓冲罐5通过调节装置18和给料泵4与进料罐1相连。预处理溶液罐2也是通过给料泵与调节装置18相连接的。连续流动分解回路16的进料器12通过给料泵4与氧化剂罐3相连。电极浸没在配有溢流管14的主分解反应器6中。主分解反应器6的内部与冷凝器13相连。可以将冷凝器13中冷凝的水排掉，或者再循环到缓冲罐5中。主分解反应器6的电极与供应对称交流电流的电源相连。
间歇式分解回路17的结构与连续流动式分解回路16相同。间歇式分解回路17包含后分解间歇式反应器7，缓冲罐5，过滤器9和进料器11，其与贮存罐8通过导管相连。间歇式分解回路17的缓冲罐5与连续流动式分解回路16的缓冲罐5相连，而该间歇式分解回路17的进料器11通过给料泵4与氧化剂罐3相连。冷凝器13连接在间歇式反应器7上，在其中冷凝的水部分或全部地再循环到该间歇式反应器7中。
现在更详细地说明本发明设备的操作。
通过一个间歇操作的给料泵将待处理的废液从废液罐进料给进料罐1。通过一个液位检测器来操作给料泵，以防止进料罐1过量填注或排空。废液一进料到进料罐1中，给料泵4就将其进料到调节装置18中，在这里，通过给料泵4，加入从预处理溶液罐2中供给的预处理溶液，将废液的pH和电导率调节至由试验确定的最佳值。可以使用氢氧化钠、氢氧化钾或氢氧化锂作为预处理溶液。然后将预处理溶液进料到连续流动式分解回路16的缓冲罐5中。采用现有技术中的测量和控制系统来调节进入缓冲罐5中的流体体积。现在关闭阀门20，打开阀门21，通过循环泵10，经由过滤器9，将废液进料到进料器12中。过滤器9除去废液最初含有的或在调节废液的pH和/或电导率过程中生成的固体物质。在进料器12中，以给定的计量率和在前面实验中确定的精确流量向废液中供给氧化剂。氧化剂可以是有机物或者无机物以及二者的组合。过氧化氢水溶液，过二硫酸铵，次氯酸钠，过氧化苯甲酰或它们的混合物可以用作氧化剂。也可以在无氧化剂的条件下进行有机成分的分解。
废液离开进料器12后，循环泵10将其进料到主分解反应器6中。在主分解反应器6中，与电流电源19相连的电极浸没在废液中。在主分解反应器6中，废液被电流加热至最佳温度并且在电极与废液间形成电弧。当然可以用其它方法将废液预热。在废液和电极间形成的电弧将废液中的有机成分分解，并使液体沸腾。在该反应器中生成的水蒸汽进入冷凝器13中，并在此冷却。然后将冷凝水部分或全部地再循环到主分解反应器6中。可以通过设定阀门22和23打开的相对程度来调节再循环的冷凝水的百分比。降低再循环的冷凝水的百分比甚至到零，可以设定废液的最佳有机物浓度。
通过循环泵10使废水在连续流动式分解回路16中连续地循环，这样使废液通过主分解反应器6的溢流管14供给到缓冲罐5中。缓冲罐5中的液位通过调节供给和排放流体的比例，或者使冷凝液回流来设定以在体系中获得稳定的、最佳的浓度。如果废液的质量流量与进入和排出罐的各质量流量相等，则废液具有最佳浓度。达到最佳浓度后，打开阀门24使废液经由缓冲罐5的溢流管进料到间歇式分解回路17中。在间歇式分解回路17中，当关闭阀门25打开阀门26时，通过循环泵10，经由过滤器9和进料器11将废液进料到后分解间歇式反应器7中。过滤器9和进料器11的作用与它们在连续流动式分解回路中的对应物相同。废液经过溢流管15从间歇式反应器7流回到缓冲罐5中。一旦所述间歇式分解回路17的缓冲罐5通过连续流动分解回路16的溢流管14注满，该过程即在间歇式分解回路17中开始。
后分解间歇式反应器7及其电极和电流电源在结构上与主分解反应器6中的那些相同。在间歇式反应器7中，废液与浸没的电极间产生的电弧将废液剩余的有机成分分解，并使液体沸腾。在该反应器中产生的水蒸汽在冷凝器13中冷却。通过阀门27将冷凝水部分地再循环，其余的通过阀门28排出。在间歇式反应器7中，有机物质的分解在最佳的有机物浓度下进行。为使有机物浓度保持恒定，随着有机物质分解的持续进行和有机物质量的下降，也要从体系中排掉部分冷凝水以降低水的量。
间歇式回路工作至达到所需的有机物分解度为止。
实验表明在连续流动式分解回路16中有机物分解度可以达到70-75％，在间歇式回路中可提高到96.5％。延长操作可以进一步提高该方法的效率。
或者，该过程可以将废液只在一个单独的分解回路(间歇式回路)中循环来进行。单回路法可以主要用来分解不含EDTA的废水中的有机成分。在该情况下，有机物质分解效率较低。
附图标记列表1 进料罐2 预处理溶液罐3 氧化剂罐4 进料泵5 缓冲罐6 主分解反应器7 间歇式反应器8 贮存罐9 过滤器10 循环泵11 进料器12 进料器13 冷凝器14 溢流管15 溢流管16 连续流动式分解回路17 间歇式分解回路18 调节装置19 电流电源20 阀门21 阀门22 阀门23 阀门24 阀门25 阀门26 阀门27 阀门28 阀门
权利要求
1.水中分解废水中有机成分的方法，该方法涉及对废液的pH和电导率的测量和必要条件下的调节，在过程中保持最佳的pH和/或电导率，并进一步涉及该废液有机成分的全部或部分分解，该方法的特征在于将电极浸没在废液中，通过在至少70V的电压下施加至少0.5A/cm2电流密度的电流和施加优选具有至少10Hz频率的对称交流电流，在电极和导电废液间产生并保持电弧；该方法进一步的特征在于将废液的有机成分分解为水，二氧化碳和氮。
2.权利要求1的方法，其特征在于通过预处理溶液来调节废液的pH和/或电导率。
3.权利要求2的方法，其特征在于加入氢氧化钠作为预处理溶液来调节废液的pH。
4.权利要求3的方法，其特征在于含有EDTA的废液的pH设定为8-13。
5.权利要求2的方法，其特征在于加入磷酸作为预处理溶液来调节废液的pH。
6.权利要求2的方法，其特征在于加入硫酸钠作为预处理溶液来调节废液的电导率。
7.权利要求2的方法，其特征在于加入硝酸钠作为预处理溶液来调节废液的pH和电导率。
8.权利要求1-7中任意一项的方法，其特征在于向废液中加入氧化剂来促进有机物质的分解。
9.权利要求8的方法，其特征在于加入过氧化氢作为氧化剂。
10.权利要求8的方法，其特征在于加入过二硫酸铵或硝酸钠作为氧化剂。
11.用于水中分解导电废水有机成分的设备，其包含进料罐，至少一个分解回路和一个贮存罐，其特征在于其包含间歇式分解回路17，后者含有后分解间歇式反应器7，缓冲罐5和循环泵10，而进料罐(1)和贮存罐(8)通过给料泵(4)与该间歇式分解回路(17)相连，其特征还在于所述间歇式分解回路(17)通过调节装置(18)和给料泵(4)与预处理溶液罐(2)相连；喷射式冷凝器(13)与间歇式反应器(7)相连，其中所述喷射式冷凝器(13)冷凝生成的蒸汽并至少部分地将其回收到所述间歇反应器(7)中，电极浸没在所述间歇式反应器(7)中的废液中，其中电极与电流电源(19)相连，该电源能在至少70V的电压下以至少0.5A/cm2的电流密度供应电流，该电流能够在电极和废液间产生并保持电弧，所述电流电源(19)优选能够产生频率至少为10Hz的对称交流电流。
12.权利要求11的设备，其特征在于氧化剂罐(3)通过进料器(11)和给料泵(4)与间歇式分解回路(17)相连。
13.权利要求12的设备，其特征在于其包含另外的连续流动式分解回路(16)，该连续流动式分解回路(16)包含主分解反应器(6)，缓冲罐(5)和循环泵(10)，其中所述的连续的流动式分解回路(16)位于间歇式分解回路(17)和进料罐(1)之间，以使该连续流动式分解回路(16)通过调节装置(18)与预处理溶液罐(2)相连，喷射式冷凝器(13)与主分解反应器(6)相连，其中所述的喷射式冷凝器(13)冷凝产生的水蒸汽并至少部分地将其回收到所述主分解反应器(6)中，并且，电极浸没在所述的主分解反应器(6)的废液中，所述电极与电流电源(19)相连，该电源能在至少70V的电压下以至少0.5A/cm2的电流密度供应电流，该电流能够在电极和废液间产生并保持电弧，所述电流电源(19)优选能够产生频率至少为10Hz的对称交流电流。
14.权利要求13的设备，其特征在于氧化剂罐(3)通过进料器(12)和给料泵(4)与连续流动式分解回路(16)相连。
15.权利要求11-14中任意一项的设备，其特征在于间歇式分解回路(17)和/或连续流动式分解回路(16)包含内置的过滤器(9)。
16.权利要求11-15中任意一项的设备，其特征在于电极与供应单相交变电流的电流电源(19)相连。
17.权利要求11-15中任意一项的设备，其特征在于电极与供应三相交变电流的电流电源(19)相连。
全文摘要
本发明的目的是水中分解废水中有机成分的方法和设备，涉及对废液的pH和电导率的测量和必要条件下的调节，在过程中保持最佳的pH和/或电导率，并进一步涉及该废液有机成分的部分或全部分解。所述设备包含进料罐，至少一个分解回路，和一个贮存罐。本发明的方法的特征在于将电极浸没在废液中，在电极和导电废液间产生并保持电弧，其中的电弧由至少70V的电压下电流密度至少0.5A/cm
文档编号C02F1/46GK1533364SQ02814452
公开日2004年9月29日 申请日期2002年7月16日 优先权日2001年7月17日
发明者I·施雷梅, P·蒂基, I 施雷梅 申请人:G·I·C·公司, G I C 公司