的加工工艺，得到横截面为正六边形的363芯复合线材，之后对所述363芯复合线材重复步骤五中所述的矫直，定尺，截断，酸洗和烘干的加工工艺，得到处理后的363芯复合线材；所述363芯复合线材的横截面正六边形的对边距为1.81mm ；
[0037]步骤七、将363根步骤六中处理后的363芯复合线材集束组装后装入外径为45.0mm,内径为40.0mm,高为130mm的第三银包套中，对装有363根363芯复合线材的第三银包套重复步骤二中所述真空电子束焊封的加工工艺，然后对焊封后的装有363根363芯复合线材的第二银包套重复步骤三中所述热挤压处理的加工工艺，得到3632芯复合棒材，再对所述3632芯复合棒材重复步骤四中所述拉拔和真空退火处理的加工工艺，得到横截面为正六边形的3632芯复合线材，之后对所述363 2芯复合线材重复步骤五中所述的矫直，定尺，截断，酸洗和烘干的加工工艺，得到处理后的3632芯复合线材；所述363 2芯复合线材的横截面正六边形的对边距为1.81mm ;
[0038]步骤八、将363根步骤七中处理后的3632芯复合线材集束组装后装入外径为45.0mm,内径为40.0mm,高为130_第四银包套中，得到复合体，然后将所述复合体在温度为150°C的条件下保温6h后进行热挤压处理，得到直径为Φ14.36mm的3632芯复合棒材；所述热挤压处理的挤压比为9.8 ;
[0039]步骤九、对步骤八中所述3632芯复合棒材进行37道次拉拔，得到横截面为圆形的AgSnO2多芯复合线材；所述AgSnO 2多芯复合线材的横截面直径为3.5mm，所述拉拔的道次加工率依次为 10% (13.62),10% (12.92),10% (12.26),9% (11.70),9% (11.16)、9% (10.65) ,9 % (10.16) ,9 % (9.69),8% (9.29) ,8 % (8.91) ,8 % (8.55),8% (8.20)、
8% (7.87) ,8 % (7.55) ,8 % (7.24) ,8 % (6.94) ,8 % (6.66) ,7 % (6.42) ,7 % (6.19)、7 % (5.97) ,7 % (5.76) ,7 % (5.55) ,7 % (5.35) ,7 % (5.16) ,7 % (4.98) ,6 % (4.83)、6% (4.68) ,6% (4.54) ,6% (4.40) ,6% (4.27) ,6% (4.14) ,6% (4.01) ,6% (3.88) ,5%(3.78)、5% (3.68)、5% (3.59)、5% (3.5);所述拉拔的过程中:第10道次和第25道次拉拔后分别进行一次真空退火处理；所述真空退火处理的真空度为5X 10_4Pa，温度为500°C，保温时间为8h。
[0040]从图1可以看出，本实施例制备的AgSnO2S芯复合线材的芯丝分布均匀，芯数为3633，经检测:该多芯复合线材的硬度为85HB，相比传统方法制备的同尺寸线材的硬度提高了约10%，电阻率为3.5μ Ω.cm，相比传统方法制备的同尺寸线材的电阻率降低了约6%，经计算，本实施例制备的多芯复合线材的总真应变η为20?21，线材的总加工率为98.1% ο
[0041]总真应变的计算公式如下:总真应变η= In (k0/k), A为单芯复合棒的最终横截面积，Α°为初始单芯复合棒的横截面积。
[0042]实施例2
[0043]本实施例包括以下步骤:
[0044]步骤一、将锡棒装入第一银包套内，得到单芯复合包套；所述单芯复合包套中锡棒的质量含量为82.3%，余量为银；所述锡棒的质量纯度为99.95%，横截面直径为28mm，所述第一银包套的外径为32.0mm,内径为30.0mm ；
[0045]步骤二、采用真空电子束焊机将步骤一中所述单芯复合包套的两端分别进行真空电子束焊封；
[0046]步骤三、将步骤二中焊封后的单芯复合包套在温度为200°C的条件下保温4h后进行热挤压处理，得到横截面直径为10.67mm的单芯复合棒材；所述热挤压处理的挤压比为
9；
[0047]步骤四、对步骤三中所述单芯复合棒材进行36道次拉拔，得到横截面为正六边形的单芯复合线材，所述正六边形的对边距为3.0mm ;所述拉拔的道次加工率依次为10%(10.12) ,9 % (9.65) ,8 % (9.26) ,8 % (8.88) ,8 % (8.52) ,8 % (8.17) ,8 % (7.84) ,8 %(7.52) ,8% (7.21) J% (6.95) J% (6.7) J% (6.46) ,7% (6.23) J% (6.01) J% (5.8)、
7% (5.59) ,6 % (5.42) ,6 % (5.25) ,6 % (5.09) ,6 % (4.93) ,6 % (4.78) ,6 % (4.63)、6% (4.49) ,6% (4.35) ,6% (4.22) ,6% (4.09) ,6% (3.97) ,6% (3.85) ,6% (3.75) ,5%(3.66) ,5% (3.57) ,5% (3.48) ,5% (3.39) ,5% (3.3) ,5% (3.22) ,5% (3.0mm)，所述拉拔的过程中:第7道次和第21道次拉拔后分别进行一次真空退火处理；所述真空退火处理的真空度为I X 10?,温度为700 °C，保温时间为6h ；
[0048]步骤五、将步骤四中所述单芯复合线材进行矫直，然后按130mm定尺，截断，再将截断后的单芯复合线材在体积百分数为30%的稀硝酸中酸洗后烘干；
[0049]步骤六、将312根步骤五中烘干后的单芯复合线材集束组装后装入外径为
32.0mm,内径为30.0mm，高为130mm的第二银包套中，对装有312根单芯复合线材的第二银包套重复步骤二中所述真空电子束焊封的加工工艺，然后对焊封后的装有312根单芯复合线材的第二银包套重复步骤三中所述热挤压处理的加工工艺，得到312芯复合棒材，再对所述312芯复合棒材重复步骤四中所述拉拔和真空退火处理的加工工艺，得到横截面为正六边形的312芯复合线材，之后对所述312芯复合线材重复步骤五中所述的矫直，定尺，截断，酸洗和烘干的加工工艺，得到处理后的312芯复合线材；所述312芯复合线材的横截面正六边形的对边距为3.0mm ；
[0050]步骤七、将312根步骤六中处理后的312芯复合线材集束组装后装入外径为
32.0mm,内径为30.0mm，高为130mm的第三银包套中，对装有312根312芯复合线材的第三银包套重复步骤二中所述真空电子束焊封的加工工艺，然后对焊封后的装有312根312芯复合线材的第二银包套重复步骤三中所述热挤压处理的加工工艺，得到3122芯复合棒材，再对所述3122芯复合棒材重复步骤四中所述拉拔和真空退火处理的加工工艺，得到横截面为正六边形的3122芯复合线材，之后对所述312 2芯复合线材重复步骤五中所述的矫直，定尺，截断，酸洗和烘干的加工工艺，得到处理后的3122芯复合线材；所述312 2芯复合线材的横截面正六边形的对边距为3.0mm ;
[0051]步骤八、将312根步骤七中处理后的3122芯复合线材集束组装后装入外径为
32.0mm,内径为30.0mm，高为130mm的第四银包套中，得到复合体，然后将所述复合体在温度为200°C的条件下保温4h后进行热挤压处理，得到直径为Φ10.67mm的3123芯复合棒材；所述热挤压处理的挤压比为9 ;
[0052]步骤九、对步骤八中所述3123芯复合棒材进行38道次拉拔，得到横截面为圆形的AgSnO2多芯复合线材；所述多芯复合线材的横截面直径为3.0mm,所述拉拔的道次加工率依次为 10% (10.12) ,9% (9.65) ,8% (9.26) ,8% (8.88) ,8% (8.52),8% (8.17)、
8% (7.84) ,8 % (7.52) ,8 % (7.21) ,7 % (6.95) ,7 % (6.7) ,7 % (6.46) ,7 % (6.23)、
7% (6.01) ,7 % (5.8) ,7 % (5.59) ,6 % (5.42) ,6 % (5.25) ,6 % (5.09) ,6 % (4.93)、
6% (4.78) ,6 % (4.63) ,6 % (4.49) ,6 % (4.35) ,6 % (4.22) ,6 % (4.09) ,6 % (3.97)、6% (3.85),6% (3.75),5% (3.66) ,5 % (3.57) ,5 % (3.48),5% (3.39),5% (3.3),5%(3.22),5% (3.14),5% (3.06),5% (3.0);所述拉拔的过程中:第9道次和第21道次拉拔后分别进行一次真空退火处理；所述真空退火处理的真空度为I X 10?,温度为700°C，保温时间为6h。
[0053]本实施例制备的AgSnO2S芯复合线材的芯丝分布均匀，芯数为312 3，经检测:该多芯复合线材的硬度为80HB，相比传统方法制备的同尺寸线材的硬度提高了约15%，电阻率为3.0μ Ω.cm，相比传统方法制备的同尺寸线材的电阻率降低了约10%，经计算，本实施例制备的多芯复合线材的总真应变η为21?22，线材的总加工率为98.7% ;总真应变的计算公式同实施例1。
[0054]实施例3
[0055]本实施例包括以下步骤:
[0056]步骤一、将锡棒装入第一银包套内，得到单芯复合包套；所述单芯复合包套中锡棒的质量含量为90.7%，余量为银；所述锡棒的质量纯度为99.95%，横截面直径为27mm，所述第一银包套的外径为33.0mm,内径为30.0mm ；
[0057]步骤二、采用真空电子束焊机将步骤一中所述单芯复合包套的两端分别进行真空电子束焊封；
[0058]步骤三、将步骤二中焊封后的单芯复合包套在温度为220°C的条件下保温2h后进行热挤压处理，得到横截面直径为11.22mm的单芯复合棒材；所述热挤压处理的挤压比为
8.65 ；
[0059]步骤四、对步骤三中所述单芯复合棒材进行48道次拉拔，得到横截面为正六边形的单芯复合线材，所述正六边形的对边距为2.0mm ;所述拉拔的道次加工率依次为10 % (10.64) ,10 % (10) ,8 % (9.59) ,8 % (9.2) ,8 % (8.82) ,8 % (8.46) ,8 % (8.11)、8% (7.78) ,8% (7.46) ,8% (7.16) ,8% (6.87) ,8% (6.59) ,8% (6.32) ,8% (6.06) ,8%(5.81) J% (5.6) J% (5.4) J% (5.21) J% (5.02) J% (4.84) ,7% (4.68) ,7% (4.51)、
7% (4.35)、7 % (4.2)、7 % (4.05)、6 % (3.93)、6 % (3.8