小时的时间，特别是在1540°C的温度下4小时至7小时的时间。同时或随后例如通过搅拌实现均化。随后将由此制成的液态玻璃送入优选处于振动下的喷嘴，其本身优选设定为1250°C至1450°C的温度，特别为1310°C。该喷嘴可具有1毫米至2毫米的直径。该喷嘴的振动频率可为40 Hz至60 Hz，特别是在50 Hz的范围。随后在合适的介质例如液体如水或高温棉(Hochtemperaturwatte)中将该液态玻璃淬火。然后将由此制成的淬火的玻璃恪块干燥。此后例如在球磨机中研磨。接着筛选，其中可以使用网孔宽度为50微米至500微米的筛。如果需要，可以例如通过喷射式磨机或磨碎机进行进一步研磨。
[0058]从由此制成的玻璃粉末或玻璃颗粒粉末中，特别选择符合粒度分布d9。( 80微米，特别是10微米(d50 ( 60微米的那些。d9。和d5。是指存在的颗粒的90%和50%具有比所示值小或在该范围内的直径。
[0059]为了能够毫无问题地处理该坯体，而不使由坯体制成的模制件在充分烧结时不稳定，对熔融后获得的玻璃熔块或预研磨或完全研磨的粉末施以结晶步骤。在此，在第一热处理步骤中对该玻璃熔块或粉末施以500°C至750°C的温度?\ 5分钟至120分钟的时间t1D该第一热处理步骤也可以两阶段地进行，即第一热处理步骤640°C，优选660°C 60分钟，和750 °C 40 分钟。
[0060]此后优选进行回火形式的进一步热处理，其中所选温度T3应为750°C至900°C。该回火步骤进行特别为5分钟至30分钟的时间t3。
[0061]随后，压制该玻璃陶瓷颗粒，其中根据待制造的几何形状而使用合适的压制方法，特别是轴向或等静压制或其组合。在此进行该压密到使得坯体密度相当于大约2.64克/立方厘米的坯体材料理论密度的30%至60%的程度。特别地，该坯体应具有理论密度的大约50%的密度。
[0062]为了压制该玻璃陶瓷粉末，优选对其施以50 MPa至400 MPA，特别是100 MPa至200 MPa的压力。
[0063]唯一的附图示例性地显示在坯体压制时的压力随时间的曲线图的。在第一阶段P1中，压力从0开始以例如15 MPa/秒的升压提高到例如30 MPa的压力。在第二阶段P2中，压力从30 MPa以100 MPa/秒的升压提高到大约200 MPa的压力。在第三阶段P2中，压力保持恒定在大约200 MPa的值大约10秒的保持时间。在第四阶段中优选进行两阶段的减压，其中在阶段P4a中，压力从大约200 MPa以40 MPa/秒的减压降至大约20 MPa，并在阶段P4b中，压力从20 MPa以大约10 MPa/秒的减压降至0 MPa超压。
[0064]在压制后通过铣削进行机械处理，其中可以首先进行粗处理，接着进行精处理。可以无冷却地进行该处理。干式处理是可行的。
[0065]在该粗处理时应考虑下列铣削参数:
铣刀直径:2至5毫米，特别是2至3毫米
进刀:500至4000毫米/分钟，特别是2000至3000毫米/分钟侧面进给ae:0.2至3毫米，特别是1毫米至2毫米深度进给ap:0.1至2毫米，特别是0.5毫米至1毫米铣刀转数:10000 至 50000 1/min，特别是 10000 至 20000 1/min 特别地，该铣削工具应该是硬金属铣刀。
[0066]用于精处理的铣削参数应为:
铣刀直径:0.3至1.5毫米，特别是0.5至1.0毫米进刀:300至2000毫米/分钟，特别是800至1500毫米/分钟侧面进给ae:0.2至0.6毫米，特别是0.1毫米至0.2毫米深度进给ap:0.05至0.3毫米，特别是0.1毫米至0.15毫米铣刀转数:20000 至 60000 1/min，特别是 25000 至 35000 1/min 特别地，该铣削工具应该是硬金属铣刀。
[0067]优选使用可用氮化钛涂覆的硬金属制成的球头铣刀。在此，优选下列切割角: 切削角:0°至-13°，特别是-9°至-11°
后角:0°至15。，特别是11°至13。
楔角:结果来自90°减去后角减去切削角。
[0068]由于该坯体的密度和结晶含量，可以毫无问题地制造具有嵌丝边缘的牙科模制件。对于牙冠已经证实，产生0.05毫米至0.4毫米的稳定延伸(auslaufend)的边缘厚度。
[0069]在制造出之后，由该坯体制成的模制件应被称作预成型件，因为根据该坯体材料的收缩，其相对于充分烧结的牙科模制件具有过量值。根据坯体的密度计算该过量值，以在充分烧结后提供高度精准的假牙作为最终产品。
[0070]该充分烧结或致密烧结在800°C至1050°C的温度T2下进行5分钟至60分钟的保持时间t2。保持时间在此意味着该坯体在所需最终烧结温度下保持在此温度。
[0071]在充分烧结时，将预成型件置于防火基座如烧制垫上或置于不生氧化皮的金属层上。不需要支承结构，因为原始粉末材料的在先结晶确保了尺寸稳定性。
[0072]由下列实施例得出标示本发明的进一步特征，其中所示参数本身且不必以组合形式是特别重要的:
1.制造盘形坯体
使用液压机借助直径105毫米的工具在50 MPa的压力下将粒度分布d5。= 18.7微米的230克的量的玻璃陶瓷粉末预压，其是预结晶的即含有硅酸锂晶体且具有按重量％计的下列组成:
Si0258-60
Li2013.5-20.5 Zr028.5-11.5
P2053.0-7.5
A12030.5-6.0
K200.5-3.5
Ce020.5-2.5
B2030-3
Na200-3
Tb4070-1.5
以及0至4的至少一种添加剂；
随后将该压制品加入到涂覆的PE袋中，抽真空并不透水地密封。在水/油-乳状液中在290 MPa下将该压制品等静压地再压10秒。在拆开后，在650°C下进行高温处理和轻微烧结。坯体密度为1.88克/立方厘米。
[0073]通过车削至98.5毫米的外径，制造最终的坯体几何形状。在两个前端上各车削出凹处(Absatz)以装入铣削机中。
[0074]在具有圆形几何的坯体表面中，嵌套(nesten)具有适当烧结余量的牙科技术模制件。在牙冠作为模制件的情况下，它们具有极其精细的冠边缘和出色的铣削表面。
[0075]在牙科燃烧炉中在A1203烧制垫上用分阶的烧结程序烧结60分钟的总时间。分阶的烧结程序是指在至少两个不同的温度下设定保持时间，在这些时间中各温度保持恒定。最大烧结温度为950°C并保持10分钟。牙冠的后续评估得出美观的视觉外观与牙科技术上的良好匹配。
[0076]2.制造立方体形坯体
在硬金属压模中使用液压机在直到120 MPa的连续升压下将粒度分布d5。= 21.3微米的9.6克的量的预结晶的玻璃陶瓷粉末轴向压密，其具有按重量％计的下列组成:
Si0258-60
Li2013.5-20.5
Zr028.5-11.5
P2053.0-7.5
A12030.5-6.0
K200.5-3.5
Ce020.5-2.5
B2030-3
Na200-3
Tb4070-1.5
以及0至4的至少一种添加剂；
并在优选5 MPa的合适荷载下脱模。所得压制品具有20.2 x 19.1 x 15.9毫米的尺寸和1.56克/立方厘米的密度。随后在升降式炉中对该压制品施以630°C和700°C下的两阶的高温处理。该高温处理后的坯体密度升至1.75克/立方厘米。
[0077]将蘑菇形接合件胶粘到坯体的窄侧上以装入加工机器中。在明显减少的铣削时间下通过特别的高速铣削处理以最多2000毫米/分钟的铣削进刀，精密制造为了烧结收缩而放大的牙齿技术上的牙冠。与根据实施例1所制造的部件相比，由此能够明显缩短铣削时间。该牙冠具有光滑的外部且冠边缘没有断裂。在牙科燃烧炉中在A1203烧制垫上用分阶的周期进行烧结，总时间为65分钟且在950°C的最大烧结温度下为10分钟。牙冠的后续评估得出美观的颜色和的牙齿技术上的良好匹配。
[0078]3.制造杆形坯体
在管形聚氨酯模具中使用湿袋压机在195 MPa的准等静压力下将粒度分布d5。= 19.1微米的210克的量的预结晶的玻璃陶瓷粉末压密，其具有按重量％计的下列组成:
Si0258 - 60
Li2013.5-20.5
Zr028.5-11.5
P2053.0-7.5
A1203 0.5 - 6.0
K200.5 - 3.5
Ce020.5-2.5
B2030-3
Na200-3
Tb407 0-1.5
以及0至4的至少一种添加剂；
在脱模后进行高温处理，以在620°C下额外结晶和在680°C下预烧结。通过车削至25毫米的外径和198毫米的长度，制造最终的坯体几何。该坯体密度为1.81克/立方厘米。
[0079]从该杆形玻璃陶瓷坯体中，在前端铣削出具有适当烧结余量的牙齿技术上的牙冠。该牙冠具有无断裂的窄的冠边缘和良好的铣削表面。在小的室形炉中在具有A1203烧制垫的托盘上进行烧结。使用总周期时间为45分钟的烧结程序。烧结高温处理的最大值是980°C。该坯体在此温度下保持5分钟。成品牙冠表现出美观的视觉外观与牙齿技术上的良好匹配。
【主权项】
1.用于制造牙科模制件，如嵌体、高嵌体、牙冠或桥的坯体，其中所述坯体含有高于10体积％的硅酸锂晶体含量， 其特征在于 所述坯体由密度为理论密度的30%至60%的玻璃陶瓷和由粒度分布dgo ( 80微米的玻璃陶瓷粉末颗粒构成，其中硅酸锂晶体的含量为10体积％至90体积％。2.根据权利要求1的坯体， 其特征在于 所述玻璃陶瓷粉末颗粒具有粒度分布d5。( 25微米。3.根据权利要求1或2的坯体， 其特征在于 所述坯体具有5体积％至60体积％，特别是20体积％至50体积％的开孔率。4.根据前述权利要求的至少一项的坯体， 其特征在于 所述坯体具有盘形、立方体形或杆形几何，其中为了安置在铣削机中