专利名称：：聚合物粘合的磁性材料的制作方法聚合物粘合的磁性材料本申请要求2008年2月28日提交的题为"聚合物粘合的磁性材料"的US非临时申请系列第12/039,592号的优先权，其内容通过引用结合在此。
背景技术：
：基于高频变压器的功率变换器的设计依赖于包括磁导率、损耗系数和变换器中磁性材料的尺寸与形状的因素。特别地，磁性材料的损耗通常导致30-40%的转换器总损耗。常规的磁性材料如铁氧体和钼坡莫合金粉(MPP)，因其低损耗特性和高频运转而被熟知。因此，这些磁性材料可以用在功率变换器如电感器和变压器中。然而，这些磁性材料具有许多缺点，其包括有限的尺寸、脆性、高损耗和高成本。例如，由于铁氧体或铁粉形成中的复杂性和费用的原因，难以提供可用于大功率转换的变压器或电感器，'例如大于20kW的系统。此外，传统材料在此应用中必须被屏蔽。金属和塑料材料机壳经常被用于屏蔽电磁辐射，这增加了电子产品的成本和重量。功率变换中的损耗可以分为导体损耗和磁芯损耗。导体损耗或线圈损耗是由于电流流经磁性材料周围的线圈造成的电阻性损耗。根据高频电流在导体中的分布特性，该损耗会随频率的增大而显著增加。磁芯损耗通常是由磁性材料的磁滞、涡流损耗和/或剩余损耗引起的。磁滞损耗和涡流损耗可以通过使用用于高频应用的铁粉磁芯而降低。而向常规磁芯中引入聚合物也可以在一定程度上降低涡流损耗，这使得可以在高频区范围更宽地扩展其应用。技术和工程设计领域不断地对磁性材料设定苛刻的需要。近来，聚合物粘合的磁性材料在磁-电和磁-光领域中吸引了大量的关注。这些材料由聚合物和磁粉构成，并可以利用传统的聚合物加工方法生产。聚合物粘合的磁性材料提供比常规材料显著的优点。例如，聚合物粘合的磁性材料可以更容易地进行模制，从而降低制造成本和质量控制成本。不过，聚合物粘合的磁性材料通常还未被用于功率转换或电磁干扰屏蔽。在将该材料开发成为产品之前，还需要大量的材料优化和磁导率研究工作。期望能够制备出可以容易形成为适用于大功率转换(超过20kW)的装置磁芯的磁性材料。理想地，这些磁性材料具有足够的可弯曲性。也期望能够以低成本制造所述磁性材料。还希望可以生产轻重量的磁性材料。并且还期望能够生产出可用于高频功率变换的磁性材料，例如超过100kHz工作。也希望所述磁性材料可应用于功率变压器和电感器。
发明内容根据一个方面，用于功率变换的磁性组合物包含热塑性聚合物和磁粉。所述组合物的拉伸强度为大于20N/mm2。根据另一个方面，制造用于功率变换的磁性组合物的方法包括将Fe203、NiO和ZnO在高速混合机中混合成混合物，在高速混合机中将所述混合物粉碎成磁粉，将干燥的PMMA颗粒与硬脂酸((:181^602)在高速混合机中混合形成具有适当尺寸的聚合物粉末，以及在高速混合机中将所述磁粉和聚合物粉末混合。图1A所示为基于10%(重量)的PE-90。/。(重量)FeMZn(50:20:30摩尔)(1300°C、950分钟)的环形磁芯。图1B所示为图1A的测量结果，采用初始值/=5kHz、￡=56.00^H、A厂=42.17禾口峰f直/=14.30MHz、丄=125.89pH、=94.80。图2A所示为基于10%(重量)的PE-90。/。(重量)FeNiZn(50:30:20摩尔)(1300。C、950分钟)的环形磁芯。图2B所示为图2A的测量结果，采用初始值/=5kHz、￡=50.49(iH、/^=38.02禾口峰ft:/=13.70MHz、丄=108.62|iH、=81.79。图3A所示为基于10%(重量)的PE-90。/q(重量)FeNiZn(50:40:10摩尔)(1300°C、950分钟)的环形磁芯。图3B所示为图3A的测量结果，采用初始值/=5kHz、Z^38.30pH、pr=28,94禾口峰ll;:/=19.30MHz、丄=135.91(iH、102.34。图4A所示为基于10%(重量)的PE-90。/。(重量)FeNiZn(50:20:30摩尔)(U00。C、20小时)的环形磁芯。图4B所示为图4A的测量结果，采用初始值/=5kHz、Z=43.98pH、A,'=33.12禾口峰值/=20.2MHz、丄=120.15|iH、/^=90.47。图5所示为在拉伸强度测量中负荷(N)/伸长(mm)的典型曲线。图6所示为抗压缩强度测量中负荷(N)/变形(mm)的典型曲线。图7所示为在径向抗碎强度测量中负荷(N)/变形(mm)的典型曲线。图8所示为通过利用热压机来施加外部场以促进磁偶极的排列。图9所示为聚合物粘合的磁芯的制造实施方案。具体实施例方式以下将详细地说明本发明的具体实施方案，其实施例也提供在以下的说明书中。对本发明的示范性实施方案进行了详细描述，尽管为了清楚起见，没有对某些针对本发明的理解不是特别重要的特征进行说明，但其对本领域技术人员来说是显而易见的。此外，应当理解本发明不局限于以下所述的具体的实施方案，在不背离本发明精神或范围的情况下，本领域技术人员可以对其进行各种改动和变更。例如，在本公开范围和所附权利要求书的范围内，不同的说明性实施方案的要素和/或特征可以相互组合和/或替代。此外，在阅读过此公开内容、附图和所附权利要求书后，对于本领域技术人员变得显而易见的改进和变更将被认为是在本发明的精神和范围内。磁性组合物可以包含热塑性聚合物和磁粉。所述组合物的拉伸强度为大于20N/mm2。形成的包含磁性组合物的磁芯可具有比常规磁芯更好的机械性能。例如，包含所述磁性组合物的磁芯的拉伸强度可以是大于20N/mm2，抗压縮强度可以是大于40N/mm2。包含该磁性组合物的磁芯可用于功率转换应用中如功率变压器、功率电感器、和铁氧体屏(ferritesscreen)。组合物用于功率转换的磁性组合物可以包含热塑性聚合物和磁粉。热塑性聚合物可选自以下组中聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)和聚乙烯(PE)。也可使用可以改变产品操作温度的其它聚合物，例如尼龙6。磁粉可选自以下组中镍、钴、镍锌铁氧体、和锰锌铁氧体。任选偶联剂异丙醇钛(IV)(C,2H28CVn)可以包含在组合物中。例如，所述组合物可包含约10-40%(重量)的热塑性聚合物、约60-90%(重量)的磁粉，且磁粉可包含约15%(重量)的偶联剂。方法为了制备聚合物粘合的磁性材料，将一定量的Fe203、NiO和ZnO以不同摩尔比(50:20:30、50:30:20、或50:40:IO)在高速混合机中剧烈混合约2分钟。然后，可在高温煅烧炉中将混合物烧结。可以8。C/分钟的速率加热所述煅烧炉到1300°C，并保持在此温度950分钟。可以将熔融的混合物立刻取出，然后置于约20。C中，并使之迅速冷却到室温。随后，可在高速混合机中将冷却的混合物粉碎以提供磁粉。为了除去混合物中的大部分水分，可将PMMA颗粒在烘箱中约60°C下干燥约6小时，并且所述磁粉也可以在烘箱中约60。C干燥约4小时。为了改变磁粉的表面性能，干燥的磁粉可在高速混合机中与异丙醇钛(IV)(Cp-H28(Vn)剧烈混合。干燥的磁粉可包含约15%(重量)的C12H2804Ti。然后，可以在烘箱内约60。C下干燥混合物约3小时。上述改性可以改善磁粉和聚合物间的相容性，这反过来又可改善组合物的性能。干燥的PMMA颗粒可以与硬脂酸((:18113602)在高速混合机中混合形成具有适当尺寸的聚合物粉末。干燥的PMMA可包含约2%(重量)的C18H3602。然后，可在高速混合机中剧烈预混合改性磁粉和聚合物。可采用在适合转速下运行的单螺杆挤出机进一步掺混此混合物。温度设置可选择为第1段210。C、第2段230。C、第3段265。C、和第4段260°C。在较低温度下挤出可能变得困难，而较高温度下又可能导致性能的不均匀。然后可将混合物放在预定的模具中，并在高于150。C下运行的热压机中在6-10吨压力下制成磁芯，该温度高于将被用于磁芯中的聚合物的熔点。为了提高磁芯的磁导率，可施加外磁场以促进磁性材料内磁偶极的排列。外磁场可用永磁铁或电线圈提供。施加的磁场可以与图8中所描述结构的磁芯主磁场方向是相同的方向。尽管不受理论上的限制，相信磁性组合物中均匀分布的空气间隙可以降低边缘场(fringefield)和/或降低涡流损耗，对于高频功率电子设备来说这是希望的。产品。基于聚合物粘合的磁性材料的磁芯可以在180°C和约6-10吨下运行的热压机上、用希望形状的模具制造。采用所述磁性组合物制造的磁芯可以具有各种形状，例如环形、EE形、EI形、和U形，如图9中所示。EE形指当磁芯的形状为两个字母E的几何形状时的形状。EI形指当磁芯的形状为字母E和字母I的几何形状时的形状。U形指当磁芯的形状为字母U的几何形状时的形状。环形指磁芯形状类似于圆环。也可以采用其它形状，例如不规则的几何形状。形成的包含磁性组合物的磁芯可具有比常规磁芯更好的机械性能。例如，所述磁芯的拉伸强度可大于20N/mm2，抗压縮强度大于40N/mm2。包含磁性组合物的磁芯可用作例如功率变压器、功率电感器、和铁氧体屏。实施例实施例1:组合物的磁性磁性能测量在环形磁芯(03Ox015xH12mm)上进行。电感(Z)在HIOKI3530LCRHi检测器上测量，随后计算相对磁导率^。从上面所示的环形磁芯的等效电路，阻抗Z应该为Z=《+_/o>I,.。或Z=这里，A和/T为磁导率相应的实部和虚部。w为旋转频率。那么，尺+=加丄0(a、-_/〃、、)质量系数g=^，丄。2同样，空气的电感值丄。r4;tjV乂、ns4丄=~~:~^x109，5=2;r/jln这里，A^为环数。为磁力线的有效面积。/e为磁路的有效长度。r,为内径，G为外径，和/7为环形磁芯的高。最后，典型的成像见图l-4中所示，其中环数A^45、//r=0.753xZ^((iH)。关于上述产物和那些其它对象的结果汇总在以下表1和表2中。表1.组合物的电感和相对磁导率<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>表2.组合物的电感和相对磁导率<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>实施例3:组合物的抗压縮强度抗压缩强度测量用矩形样品在LloydInstruments的LR30KPLUS系列万能材料试验机上进行。图6所示为负荷(N)/变形(mm)的典型曲线。测量结果总结在以下表4中。表4.组合物的抗压縮强度<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>实施例4:组合物的径向抗碎强度径向抗碎强度测量在环形磁芯上进行，并基于下列公式进行计算:_l細&(D-f)这里，Pr为最大负荷(N)，D为外径，t为厚度，L为样品宽度。测量结果汇总在以下表5中。表5.组合物的径向抗碎强度<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>实施例5:组合物的抗冲击强度样品的抗冲击强度在ZWICKMS25B&CD-7900抗冲击试验机上进行测量。测量在带有"V"形切口的立方形样品(50x14x9mm)上进行。抗冲击强度^KV等于得到的冲击值^C。测量结果汇总在以下表6中。表6.组合物的抗冲击强度<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>实施例6:组合物的洛氏硬度洛氏硬度的测量采用ESEWAYRB硬度测试计。测量在立方形样品(50x14x9mm)上进行。测量结果汇总在以下表7中。表7.组合物的洛氏硬度<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>尽管已描述了磁性组合物的实例，应当理解所述组合物并不限于此，并可以进行改动。组合物的保护范围由所附的权利要求书界定，所有权利要求含义范围内的装置，无论字面上的还是等效的，都被包含在其中。参考文献K.W.E.Cheng禾口P.D.Evans，"Parallel-modeextended-periodquasi-resonantconvertor"，IEEProceedings-B，138巻，第5期，1991年9月，243-251页。D.H.Park,J.H.Shim，B.H.Kim，K.Y.Bae，K.Kim和J.Joo，"Hybriddoublewallnanotubeofconductingpolymerandmagneticnickel",Mol.Cryst.Liq.Cryst.445巻，101-106页，2006。D,C.Jiles，"Recentadvancesandfuturedirectionsinmagneticmaterials",ActaMater.，51巻，5卯7-5939页，2003。H.W.Ott，"Noisereductiontechniquesinelectronicsystems",NewYork:Wiley，1987。X.Cao，Y丄uo禾口L.Feng，"Synthesisandpropertiesofmagnets/polyethylenecomposities"，JournalofAppliedPolmerScience,74(14)巻，1999年12月，3412-3416页。L.Wang，L.X.Feng,T.Xie，X.RQing，"NewrouteforpreparingmagneticpolyolefinswithwelldispersednanometermagneticparticlesinpolymermatrixusingsupportedFe304/AlR3/TiCl4nanometermagneticZiegler-Nattacatalyst",JournalofMaterialsScienceLetters,18(18)巻，1999年9月，1489-1491页。K.W.E.Cheng，"ComputationoftheACresistanceofmultistrandedconductorinductorswithmultilayersforhighfrequencyswitchingconverters",IEEETransactionso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