读取第二生产数据组中的第二稳定生产数组，第二稳定生产数组中包括第二基 准乳制间歇区间，以及与第二基准乳制间歇区间对应第二冷却水量基准值和第二热膨胀计 算系数基准值;步骤3:基于当前乳制间歇所在乳制间歇区间，对第二冷却水量基准值进行 比例计算出每个上游机架在当前乳制间歇的冷却水量;步骤4:基于当前乳制间歇所在乳制 间歇区间，对第二热膨胀计算系数基准值进行比例计算确定每个上游机架在当前乳制间歇 的第二热膨胀计算系数基准值。
[0071] 具体实施过程中，第二数据文件中的乳制间歇区间与第一数据文件中乳制间歇区 间相同，同样以l〇s为最小划分单位，形成连续的多个乳制间歇区间：140-150s、150-160s、 160-170s、170-180s等等。比如，实际双炉生产S30Y热乳硅钢时，挑选第二稳定生产数组为 乳制间歇区间为170-180S时的冷却水量a 2和热膨胀计算系数132、〇2为基准值，此时的冷却水 量&2为第二冷却水量基准值，此时的热膨胀计算系数 b2、C2为第二热膨胀计算系数基准值， 贝1J在实际生产过程中，当乳制间歇降低到某一乳制间歇区间，将降低至的乳制间歇区间内 的比例与对应的基准值相乘得到当前乳制间歇的冷却水量、第一传导系数、第二传导系数。 [0072]在执行S103或S104之后，接着执行S105:根据调整后热膨胀计算系数控制每个上 游机架的热膨胀稳定值。
[0073]本发明的发明人在实现热乳低硅无取向硅钢生产时，对中部带钢分布最敏感的是 F1-F4机架的热膨胀计算趋势曲线。大量生产实践表明在带钢形状变化系数稳定的前提下， 不同的热膨胀计算值会对带钢窜辑位置设定和金属横向流动产生影响，通过上述步骤S101 ~S104调整热膨胀计算系数和冷水水量，可以使F1-F4机架的热膨胀计算趋于稳定，最终使 F1-F4机架的热膨胀稳定值成逐机架递减趋势，从而促进带钢中部金属向肋部流动。
[0074]在执行S105之后，本发明实施例还包括如下步骤:到达每个预设乳制块数时采集 同一下游机架的工作辊表面温度，较佳的，采集F5机架的工作棍表面温度;将采集的工作辊 表面温度与板形二级模型计算出的模型计算温度进行对比，获得一对比结果;在对比结果 为工作辊表面温度小于模型计算温度时，增大热膨胀计算系数中的第一传导系数和/或减 小热膨胀计算系数中的第二传导系数，在对比结果为工作辊表面温度大于板形二级模型计 算出的模型计算温度时，减小第一传导系数和/或第二传导系数，完成对F5机架的工作辊的 热膨胀计算曲线进行优化校核。优化了 F5机架的热膨胀计算精度，改善F5机架的乳辊边部 磨损，促使带钢边部金属向肋部流动。在具体实施过程中，F5机架使用高速钢工作辑，同时 通过上述对F5机架的热膨胀计算精度，减小了硅钢同宽乳制所带来的带钢边部的过度不均 匀磨损。
[0075]到达每个预设乳制块数时采集一个下游机机架的工作辊表面温度，具体为:在到 达每个预设乳制块数时将F5机架的工作辊抽出;冷却后测量F5机架的工作辊的工作辊表面 温度。以安排60块的乳制计划单举例来讲，分别在第15、30、45时停冷却水后将F5机架的工 作辊抽出并冷却后测量得到工作辊表面温度。
[0076]在进一步的技术方案在中，改造下游机架的工艺润滑设备为距离机架中心线450-650mm处设置六个喷头，六个喷头中相邻喷头的间距为40mm，其他位置仍然设置间距为80mm 的三个喷头，避免了均布式润滑设备，使得润滑强度提升1.7倍，以提高带钢边部的乳制润 滑能力，避免边部局部过度磨损，促进带钢边部金属向肋部流动。
[0077]在具体实施过程中，可以只改造 F5、F6机架的润滑设备，即在F5、F6机架的距离机 架中心线450-650mm处设置有六个喷头。
[0078]经过试验证明，通过本发明实施例提供的技术方案，乳后无取向硅钢C25凸度命中 率由67.45%提高到80.64%，C252sigema命中率由35.29%提高到61.15%，使得热乳低硅 无取向硅钢的板形控制水平更为稳定，带钢"山"形板形缺陷得到了良好的控制。
[0079] 基于同一发明构思，本发明实施例提供了一种无取向硅钢生产控制系统，应用于 热连乳机组，该无取向硅钢生产控制系统包括：
[0080] 识别单元，用于在硅钢热乳过程中识别加热炉状况；
[0081 ]确定单元，用于根据当前所识别出的加热炉状况确定当前加热炉数；
[0082]第一调用单元，用于当确定所述当前加热炉数对应为三炉生产时，调用第一生产 数据组进行调整每个上游机架的热膨胀计算系数和冷却水量均与当前乳制间歇匹配，其 中，所述第一生产数据组与所述三炉生产对应；
[0083]第二调用单元，用于当确定所述当前加热炉数对应为双炉生产时，调用第二生产 数据组进行调整每个所述上游机架的所述热膨胀计算系数和所述冷却水量均与所述当前 乳制间歇匹配，其中，所述第二生产数据组与所述双炉生产对应，所述第一生产数据组与所 述第二生产数据组不同；
[0084]控制单元，用于根据调整后热膨胀计算系数控制每个所述上游机架的热膨胀稳定 值。
[0085]优选的，所述第一调用单元，具体用于：
[0086]从所述三炉生产的第一数据文件中调用与所述当前乳制钢种匹配的所述第一生 产数据组，其中，所述第一数据文件中包括多个生产数据组，每个生产数据组匹配一个钢 种；
[0087] 读取所述第一生产数据组中的第一稳定生产数组，所述第一稳定生产数组中包括 第一基准乳制间歇区间，以及与所述第一基准乳制间歇区间匹配的第一冷却水量基准值、 第一热膨胀计算系数基准值；
[0088] 基于所述当前乳制间歇所在乳制间歇区间，对所述第一冷却水量基准值进行比例 计算出每个所述上游机架在所述当前乳制间歇的所述冷却水量；
[0089] 基于所述当前乳制间歇所在乳制间歇区间，对所述第一热膨胀计算系数基准值进 行比例计算出每个所述上游机架在所述当前乳制间歇的所述热膨胀计算系数。
[0090] 优选的，所述第二调用单元，具体用于：
[0091] 从所述双炉生产的第二数据文件中调用与所述当前乳制钢种匹配的所述第二生 产数据组，其中，所述第二数据文件中包括多个生产数据组，每个生产数据组匹配一个钢 种；
[0092] 读取所述第二生产数据组中的第二稳定生产数组，所述第二稳定生产数组中包括 第二基准乳制间歇区间，以及与所述第二基准乳制间歇区间对应第二冷却水量基准值和第 二热膨胀计算系数基准值；
[0093] 基于所述当前乳制间歇所在乳制间歇区间，对所述第二冷却水量基准值进行比例 计算出每个所述上游机架在所述当前乳制间歇的所述冷却水量；
[0094] 基于所述当前乳制间歇所在乳制间歇区间，对所述第二热膨胀计算系数基准值进 行比例计算出每个所述上游机架在所述当前乳制间歇的所述热膨胀计算系数。
[0095]本实施例中的无取向硅钢生产控制系统与前述无取向硅钢生产控制方法的产品 实施例，本领域技术人员可以根据前述无取向硅钢生产控制方法知晓本实施例中的无取向 硅钢生产控制系统的【具体实施方式】，为了说明书的简洁，这里不再赘述，凡是应用前述无取 向硅钢生产控制方法的系统均属于本发明保护的范围。
[0096]通过上述本发明实施例提供的一个或多个技术方案，至少实现了如下技术效果或 优点：
[0097]由于采用了当确定当前加热炉数对应为三炉生产时，调用第一生产数据组进行调 整每个上游机架的热膨胀计算系数和冷却水量均与当前乳制间歇匹配，当确定当前加热炉 数对应为双炉生产时，调用第二生产数据组进行调整每个上游机架的热膨胀计算系数和冷 却水量均与当前乳制间歇匹配，第二生产数据组与双炉生产匹配，第一生产数据组与三炉 生产匹配;根据调整后热膨胀计算系数控制每个所述上游机架的热膨胀稳定值，从而上游 机架工作辊分三炉生产与双炉生产，还分不同工况(不同乳制间歇，不同冷却水量)采用不 同的热膨胀计算系数，更细化了热膨胀计算，因此优化了热膨胀计算模型，进而优化了上游 机架的热膨胀计算趋势曲线，达到更精细控制热膨胀稳定值，使机架热膨胀稳定值成逐机 架递减10%，由于机架的热膨胀计算值会对金属横向流动产生影响，促进带钢中部金属向 肋部流动，因此解决了现有在乳制中后期