[0050]如图3所示，旋转构件50呈金属制圆盘状，旋转构件50的中心轴线和轴构件70的中心轴线在同一直线上。此外，如图1所示，旋转构件50在外周与玻璃带G的左右两侧边缘部(在产品化的过程中被切割掉的不要部分)的表面(本实施方式中是上表面)接触。旋转构件50通过旋转，将玻璃带G沿规定方向(X方向)送出。
[0051]旋转构件50中，例如如图3所示，在外周具有齿轮状的凹凸52。通过凹凸52，旋转构件50容易陷入玻璃带G的两侧边缘部。此外，凹凸52的凸部52a的前端是尖细形状，所以能够与玻璃带G的表面机械地卡合并向Y方向传递张力，同时还能切实地向X方向传递驱动力。此外，凹凸52的凸部52a没有特别限定，例如如图4所示，可形成为尖细状(例如四棱锥状)。齿轮状的凹凸52在旋转构件50的外周形成有一列，但也可形成多列。
[0052]〔轴构件70〕
[0053]图3是表示本实施方式的一实施方式的支承辊40的主视图。图4是沿着图3的IV-1V线的截面的局部放大图。
[0054]虽然没有图示，但轴构件70在内部具有制冷剂流路，通过在制冷剂流路中流动的制冷剂进行冷却，可以由不锈钢(日本工业标准(JIS)中表示为SUS的钢材)或碳钢(日本工业标准(JIS)中表示为SC的钢材)等金属材料形成。在轴构件70的外周可以卷绕隔热材料等。
[0055]轴构件70是例如双重管，由内管和外管构成。由内管的内侧空间和在内管的外周面与外管的内周面之间所形成的空间构成制冷剂流路。
[0056]作为制冷剂，可使用水等液体或空气等气体。制冷剂通过内管的内侧空间，被供给至连接构件60和旋转构件50的内侧空间后，通过在内管的外周面和外管的内周面之间所形成的空间，被排出到外部。被排出到外部的制冷剂可以由冷却器冷却，再次回流至内管的内侧空间。此外，制冷剂的流动方向可以是反方向。通过该制冷剂的供给将支承辊40冷却，因与玻璃带G接触而引起的温度上升得到缓和。
[0057]如图2所示，轴构件70贯穿侧壁24，在浮法锡槽20的外部，与由电动机和减速机等构成的驱动装置34连接。通过使驱动装置34工作，以轴构件70的中心轴线为中心，轴构件70、连接构件60和旋转构件50 —体地旋转。
[0058]从而，旋转构件50 —边旋转一边通过制冷剂的供给而被冷却，可以与玻璃带G的表面(上表面)卡合而施加Y方向的张力。此时，玻璃带G的表面(上表面)通过与旋转构件50接触而表面温度降低，粘性变高。此外，因凸部52a陷入而形成的凹坑(辊痕)断断续续地残留在玻璃带G的表面(上表面)上。
[0059]连接构件60是将轴构件70和旋转构件50连接的构件。连接构件60在内部具有与轴构件70的制冷剂流路连通的内侧空间。连接构件60呈例如筒状，连接构件60的轴构件70侧的端部的外径和内径分别与轴构件70的外管的外径和内径相同。连接构件60与轴构件70的外管对接，例如通过焊接同轴地连接。优选连接构件60是容易与轴构件70焊接的材质，更优选两者由同一材料形成。
[0060]〔连接构件60〕
[0061]如图4所示，连接构件60最好与轴构件70 —体化，在内部具有与轴构件70的制冷剂流路连通的未图示的内侧空间。因为制冷剂在在内侧空间流动，所以连接构件60最好由钢或耐热合金等金属材料形成。旋转构件50以能够拆卸的方式安装在连接构件60上。
[0062]连接构件60 —体地具有:与轴构件70 —体化的轴部62 ;从轴部62的前端部向轴部62的径向外方突出的环状的凸缘部63 ;和从轴部62的前端部与轴部62同轴地延伸的杆部64。
[0063]轴部62与轴构件70对接，例如通过焊接而一体化。在轴部62最好设置与轴构件70的制冷剂流路连通的未图示的制冷剂流路。
[0064]凸缘部63从轴部62的前端部(与轴构件70相反侧的端部)向轴部62的径向外方突出。在凸缘部63最好设置有与轴构件70的制冷剂流路连通的未图示的制冷剂流路。
[0065]杆部64从轴部62的前端部与轴部62同轴地延伸。在杆部64最好设置与轴构件70的制冷剂流路连通的未图示的制冷剂流路。如图4所示，杆部64贯穿旋转构件50，在前端部具有阳螺纹部。通过被紧固在阳螺纹部的螺母41和凸缘部63，旋转构件50的轴向移动受到限制。通过将螺母41从阳螺纹部卸下，能够进行旋转构件50的拆卸。
[0066]连接构件60具有轴部67和68，轴部67和68被固定在凸缘部63的前端侧的面上，且与杆部64的中心轴线平行。通过轴部67和68、杆部64，能够使连接构件60和旋转构件50 —体地旋转。
[0067]如图4所示，轴部67和68分别贯穿旋转构件50，在前端部具有阳螺纹部。通过被紧固在阳螺纹部的螺母42及43和凸缘部63，旋转构件50的轴向移动受到限制。通过将螺母42和43从阳螺纹部卸下，能够进行旋转构件50的拆卸。
[0068]〔驱动装置34〕
[0069]如图2所示，驱动装置34具有驱动轴构件70旋转的驱动电动机。驱动装置34被控制为与玻璃带G的移动速度相应的转速，通过轴构件70、连接构件60将旋转构件50的旋转驱动力传递至玻璃带G，控制玻璃带G的移动速度。
[0070]〔陶瓷制支承辊40A的结构〕
[0071]图5是表示实施方式I的玻璃板的制造装置10的陶瓷制支承辊40A的安装结构的一例的局部纵剖视图。如图5所示，陶瓷制支承辊40A主要由陶瓷制旋转构件50A、连接构件60A和轴构件70A构成。轴构件70A的前端贯穿浴槽22的侧壁24而插入浮法锡槽20内，基端与配置在侧壁24外侧的驱动装置34连接。
[0072]〔陶瓷制旋转构件50A〕
[0073]图6是表示陶瓷制旋转构件50A的主视图。图7 (a)?(C)是沿着图6的V1-VI线的陶瓷制旋转构件50A的纵剖视图的例子。
[0074]如图6所示，陶瓷制旋转构件50A与上述的金属制的旋转构件50同样地通过连接构件60A与轴构件70A连接。陶瓷具有高的耐热性(虽因材质而不同，但熔融温度约为2000?3000°C )。因此，陶瓷制旋转构件50A因为具有能耐受玻璃带G的温度(例如1050?1150°C )的足够的耐热性，所以没有必要在连接构件60A和轴构件70A的内部设置用于流通制冷剂的通路。因此，陶瓷制旋转构件50A在与玻璃带G接触时，能够在不降低玻璃温度的情况下维持高温，或在材质上即使在外周不设置凹凸也能获得对玻璃带G的摩擦力。
[0075]可以在陶瓷制旋转构件50A的外周面设置多个高度为0.1?1mm的突起，也可以在旋转构件50的外周面设置多个深度为0.1?1mm的槽。此外，可以在旋转构件50的外周面同时设置突起和槽。突起的高度及槽的深度以旋转构件50的外周面为基准进行测量。突起的高度及槽的深度比图7 (a)所示的半径r、图7(b)所示的曲率半径Ra以及图7(c)所示的Rb、Re小。由此，通过在外周面设置小的突起、槽，在玻璃带G的表面产生摩擦力。
[0076]例如如图7(a)所示，陶瓷制旋转构件50A的外周面56A整周都是截面形状呈朝径向外方凸的弯曲状。陶瓷制旋转构件50A的外周面56A形成为具有规定的曲率半径的曲面，轴向中央部与轴向两端部相比朝径向外方突出。
[0077]因此，陶瓷制旋转构件50A的外周面56A与玻璃带G的左右两侧边缘部(在制品化的过程中被切割掉的边缘损失部分)的表面接触时，产生由玻璃带G的粘性引起的摩擦力，能够传递旋转驱动力。其原因是:因为在陶瓷制旋转构件50A的内部没有制冷剂流动，所以在陶瓷制旋转构件50A的附近玻璃带G不会被强烈冷却，维持高温状态且由高粘性得到该摩擦力。
[0078]因为外周面56A是宽幅形状，所以在与玻璃带G的表面接触时，在玻璃带G的表面残留与外周面56A的曲面相应的平缓的凹坑(辊痕)。
[0079]例如，如图7(b)所示，上述凸的弯曲状的曲率半径Ra在考虑与玻璃带G卡合时的抓持力(日文:少y V 7°力)时优选为Rl?R10mm，更优选R3?R50mm，进一步优选R5?R30mm，特别优选RlO?R20mm。上述凸的弯曲状中，例如如图7 (c)所示，上述轴向中央部的曲率半径Rb和上述轴向两端部的曲率半径Re可以是复合R。此时，曲率半径Rb、Re均优选为Rl?R10mm，更优选R3?R50mm，进一步优选R5?R30mm，特别优选RlO?R20mm。此外，上述凸的弯曲状中，一部分可以具有平坦部，但没有平坦部的情况下，与玻璃带G卡合时的抓持力更稳定，所以优选。
[0080]若考虑与玻璃带G卡合时的抓持力，则图7(b)所示的上述凸的弯曲状中的陶瓷制旋转构件50A的半径方向的宽度d优选为0.5mm以上，更优选Imm以上，进一步优选2mm以上。同样地，上述凸的弯曲状中的陶瓷制旋转构件50A的半径方向的宽度d优选为5mm以下，更优选4mm以下。
[0081]关于图7 (b)所示的陶瓷制旋转构件50A的半径r，若考虑防止连接构件和玻璃带G接触及轴构件70的水平性，则优选在10mm以上，更优选150mm以上，进一步优选180mm以上，若考虑陶瓷制旋转构件50A和玻璃带G的位置调整及陶瓷制旋转构件50A的旋转速度的微调，则优选在350mm以下，更优选300mm以下，进一步优选270mm以下。
[0082]关于陶瓷制旋转构件50A的外周面的厚度w(图5中的Y方向的宽度)，若考虑与玻璃带G卡合时的抓持力，则优选在5mm以上，更优选1mm以上，进一步优选15mm以上，特别优选30mm以上，若考虑提高玻璃带G的平坦性及防止不需要的抓持宽度的扩大，则优选在120mm以下，更优选10mm以下，进一步优选80mm以下，还进一步优选60mm以下，特别优选40mm以下。
[0083]这样，如图7(a)?(C)所示，陶瓷制旋转构件50A的外