本发明涉及一种密炼机变上顶栓压力混炼工艺，具体地说是为满足轮胎胶料配方设计要求而发明的混炼工艺，属于轮胎生产制造技术领域。
背景技术：
现有技术中，全钢子午线轮胎胶料密炼机混炼工艺中终炼胶混炼的上顶栓压力一般设定为0.5-0.6mpa，混炼过程中上顶栓压力设定值为恒定不变，这样的压力设定固然可以使混炼达到最高生产效率，但是对于一些特定的密炼机（例如配备4wh、zz2转子的密炼机）以及某些特殊胶种（esbr、硬三角胶料）的终炼胶混炼时，时常伴随有因转子与胶料打滑造成的功率低、混炼不均、排胶散的问题，混炼过程中发生这些问题之后胶料容易产生焦烧现象，同时混炼不均，严重的造成胶料报废。
技术实现要素：
本发明的目的是克服现有技术中存在的不足，提供一种全新的密炼机混炼工艺，其方法简单，通过参考、结合设计要求，发明一种既能满足现有混炼工艺，同时又能满足特殊设备、特殊胶种的混炼方法。
本发明的技术方案，本发明在不改变现有生产设备结构的前提下，通过在混炼过程中对密炼机上顶栓压力进行变压调整，解决了配备4wh（四棱高效转子）、zz2转子的密炼机在生产某些终炼胶时转子与胶料打滑的问题，所述的某些终炼胶为esbr（乳聚丁苯）份数超过60份的全钢子午线轮胎矿山胎面配方以及全钢子午线轮胎硬三角胶料等，本发明解决了因转子与胶料打滑造成的排胶散、混炼不均、胶料焦烧问题，大大降低了胶料焦烧导致的报废量，降低了生产成本，同时提高了某些特殊胶种的工艺通过性、生产效率。
密炼机变上顶栓压力混炼工艺，其特征步骤如下：进料，密炼机上顶栓压力开始恒定为0.1-0.4mpa范围中的某一数值，混炼1-3min之后上顶栓压力变为0.5-0.6mpa范围中的某一数值，最后排胶后上顶栓压力变为0.1-0.4mpa范围中的某一数值，即混炼过程中上顶栓压力先小再大最后再变小，转子转速范围15-35rpm。
具体为：首先按序进行一段混炼、二段混炼，得到二段母胶；随后使用二段母胶和终炼小料进行终炼；终炼混炼时转子转速为15-35rpm，填充系数为0.7-0.73，混炼过程中上顶栓对胶料压力为变压混炼，即上顶栓对胶料初始压力恒定为0.1-0.4mpa范围中的某一数值，混炼1-3min后将上顶栓压力变为0.5-0.6mpa范围中的某一数值，混炼完成2-3min排胶后，将上顶栓压力变为0.1-0.4mpa范围中的某一数值，排胶温度100-105℃。
所述工艺适用于转子类型为zz2或转子类型为4wh（四棱高效转子）的密炼机生产终炼胶的混炼，解决转子与胶料打滑的问题。所述工艺适用于esbr乳聚丁苯中份数超过60份的全钢子午线轮胎矿山胎面配方的终炼胶混炼，以及全钢子午线轮胎硬三角胶料的混炼。
本发明的有益效果：本发明在不改变现有生产设备结构的前提下，通过在混炼过程中对密炼机上顶栓压力进行变压调整，解决了配备4wh（四棱高效转子）、zz2转子的密炼机在生产某些终炼胶时转子与胶料打滑的问题，所述的某些终炼胶为esbr（乳聚丁苯）份数超过60份的全钢子午线轮胎矿山胎面配方以及全钢子午线轮胎硬三角胶料等，本发明解决了因转子与胶料打滑造成的排胶散、混炼不均、胶料焦烧问题，大大降低了胶料焦烧导致的报废量，降低了生产成本，同时提高了某些特殊胶种的工艺通过性、生产效率。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步说明。
原混炼工艺的上顶栓压力在整个混炼过程中为恒定的0.55mpa，本发明的混炼工艺其上顶栓压力在整个混炼过程中的变化为：0.35mpa→0.55mpa→0.35mpa，为变上顶栓压力混炼工艺。
实施例1esbr（乳聚丁苯）份数超过60份的全钢子午线轮胎矿山胎面配方混炼全过程如下：
全钢子午线轮胎矿山胎面配方：esbr（乳聚丁苯橡胶）：80份，天然胶：20份，炭黑n115：58份，氧化锌：3.5份，硬脂酸：2份，均匀剂：2份，防老剂rd：1.5份，防老剂4020：2份，硫磺：1.4份，促进剂ns：1.6份，促进剂d：0.16份，抗硫化返原剂：0.7份，芳烃油：6份，其他：7份；采用三段混炼工艺进行混炼。
一段混炼采用f370型密炼机，转子类型为4wh（四棱高效转子），转子转速为40rpm，依次将esbr（乳聚丁苯橡胶）：80份，天然胶：20份，氧化锌：3.5份，硬脂酸：2份，均匀剂：2份，防老剂rd：1.5份，防老剂4020：2份，其他：7份，炭黑n115：58份，芳烃油：6份，加入密炼机中，填充系数为：0.65-0.75，混炼时间：1-3min，排胶温度155-160℃，制得一段母胶。
二段混炼采用f370型密炼机，转子类型为4wh（四棱高效转子），转子转速为40rpm，将一段母胶加入密炼机中，填充系数为：0.65-0.75，混炼时间：1-3min，排胶温度130-135℃，制得二段母胶。
原终炼工艺：终炼混炼采用gk400型密炼机，转子类型为zz2，转子转速为25rpm，填充系数为0.7-0.73，加入二段母胶，硫磺：1.4份，促进剂ns：1.6份，促进剂d：0.16份，抗硫化返原剂：0.7份，混炼过程中上顶栓对胶料压力恒定为0.55mpa，混炼总时间1-3min，排胶温度100-105℃。该混炼过程出现转子与母胶打滑现象。
本发明终炼工艺：终炼混炼采用gk400型密炼机，转子类型为zz2，，转子转速为25rpm，填充系数为0.7-0.73，加入二段母胶，硫磺：1.4份，促进剂ns：1.6份，促进剂d：0.16份，抗硫化返原剂：0.7份，混炼过程中上顶栓对胶料压力为变压混炼，即上顶栓对胶料初始压力恒定为0.35mpa，混炼1min后将上顶栓压力变为0.55mpa，混炼完成（2.5min）排胶后将上顶栓压力变为0.35mpa，排胶温度100-105℃。
实施例2全钢子午线轮胎硬三角胶料的混炼全过程如下：
全钢子午线轮胎硬三角配方：天然胶：100份，炭黑n375：66份，氧化锌：4份，硬脂酸：2份，树脂：12份，防老剂rd：1.5份，高芳油：3.21份，硫磺：4.8份，促进剂hmt：1份，促进剂ns：1.8份；采用三段混炼工艺进行混炼。
一段混炼采用f370型密炼机，转子类型为4wh（四棱高效转子），转子转速为40rpm，依次将天然胶：100份，氧化锌：4份，硬脂酸：2份，树脂：12份，防老剂rd：1.5份，炭黑n375：52份，高芳油：3.21份，加入密炼机中，填充系数为：0.65-0.75，混炼时间：1-3min，排胶温度155-160℃，制得一段母胶。
二段混炼采用f370型密炼机，转子类型为4wh（四棱高效转子），转子转速为40rpm，依次将一段母胶，炭黑n375：14份，加入密炼机中，填充系数为：0.65-0.75，混炼时间：1-3min，排胶温度155-160℃，制得二段母胶。
原终炼工艺：终炼混炼采用f270型密炼机，转子类型为4wh（四棱高效转子），转子转速为25rpm，填充系数为0.7-0.73，加入二段母胶，硫磺：4.8份，促进剂hmt：1份，促进剂ns：1.8份，上顶栓对胶料压力恒定为0.55mpa，混炼时间1-3min，排胶温度95-100℃。该混炼过程出现转子与母胶打滑现象。
本发明终炼工艺：终炼混炼采用f270型密炼机，转子类型为4wh（四棱高效转子），转子转速为25rpm，填充系数为0.7-0.73，加入二段母胶，硫磺：4.8份，促进剂hmt：1份，促进剂ns：1.8份，混炼过程中上顶栓对胶料压力为变压混炼，即上顶栓对胶料初始压力恒定为0.35mpa，混炼1min后将上顶栓压力变为0.55mpa，混炼完成（2min）排胶后将上顶栓压力变为0.35mpa，排胶温度95-100℃。
综上：本发明在不改变现有生产设备结构的前提下，通过在混炼过程中对密炼机上顶栓压力进行变压调整，解决了配备4wh（四棱高效转子）、zz2转子的密炼机在生产某些终炼胶时转子与胶料打滑的问题，所述的某些终炼胶为esbr（乳聚丁苯）份数超过60份的全钢子午线轮胎矿山胎面配方以及全钢子午线轮胎硬三角胶料等，本发明解决了因转子与胶料打滑造成的排胶散、混炼不均、胶料焦烧问题，大大降低了胶料焦烧导致的报废量，降低了生产成本，同时提高了某些特殊胶种的工艺通过性、生产效率。