专利名称：煤干馏气热处理设备以及炼焦炉气热处理设备的制作方法
技术领域：
本发明涉及对从煤干馏装置中抽出的高温煤干馏气进行热处理的煤干馏气热处理设备。更详细而言，本发明涉及在该煤干馏气热处理设备中，对从炼焦炉窑中抽出的高温炼焦炉气进行热处理的炼焦炉气热处理设备。本申请以2010年3月31日在日本申请的特愿2010 — 082294号为基础主张优先权，在此援引其内容。
背景技术：
例如，炼铁用的炼焦炉用集合管将煤的干馏时产生的炼焦炉气(Coke Oven Gas。以下称作“COG”)回收后用于燃料。所产生的COG由于处于达到1200°C左右的高温状态，所以可以进行对气体显热回收的利用、或者进行利用其高温来进行气体的重整等利用。以下，将上述的处理高温COG的装置称作高温炼焦炉气处理设备。例如，在专利文献4中，公开了一种进行高温COG的重整的气体重整装置。另外，在专利文献5中，公开了一种COG的显热回收装置。在炼焦炉中，由于是在各个炼焦炉窑中间歇式地进行煤的干馏，所以一般的在干馏初期会产生大量的C0G。接着，COG是以产生量逐渐下降、与此相伴其成分也发生变化的所谓的不稳定的方式产生的。因此，将相互邻接的许多炼焦炉窑的干馏开始时刻相互错开。由此，作为炼焦炉窑整体来平均化时，能够使COG的产生量在时间上均衡。对于高温炼焦炉气处理设备来说，如果流入的气体量或成分大幅变动，则有可能成为处理上的大的阻碍因素。因此，需要尽可能地通过将从许多炼焦炉窑中抽出的COG进行混合，来减少其产生量和成分的变动。在专利文献2中，提出了一种对多个炼焦炉窑分别设置抽气管和截止阀，并将它们与集合管连接而汇集COG的COG处理装置(热回收装置)。下面使用图I对以往的炼焦炉的一例进行说明。如该图所示，在本例的炼焦炉所具备的多个炼焦炉窑21上，分别设置有上升管25和与该上升管25连接的水封阀22以及喷射装置23。然后，通过所有的上升管25而抽出的COG被汇集于作为集合管的干总管24，然后被送至未图示的COG处理装置。水封阀22和喷射装置23通常使用一体构造。各水封阀22根据需要阻止各炼焦炉窑21和干总管24之间的COG的流通。各喷射装置23进行COG的冷却和各炼焦炉窑21内的压力调整。前述的专利文献2的装置如图2所示，对图I所示的以往的炼焦炉窑21设置抽气管26和截止阀37，通过它们从各炼焦炉窑21抽出COG并汇集于集合管28。然后，该汇集的COG被供给至处于集合管28的下游的COG处理装置29。此外，“煤干馏气”是指，将煤或来自煤的原料干馏而产生的含有焦油蒸气以及其它的可燃性气体的混合气体，包括C0G、用窑炉等连续或半连续式加热炉将煤干馏而得到的气体或浙青等焦化气体(coking gas)ο现有技术文献
专利文献专利文献I :日本特开2004 - 107466号公报专利文献2 :日本实公昭62 - 39077号公报专利文献3 :日本实开昭58 - 7847号公报专利文献4 :日本特开2003 - 55671号公报专利文献5 :日本特开昭63 - 3088号公报
发明内容
发明要解决的问题 但是，该图2所示的以往技术存在以下的问题。第I个问题是下述问题，即，在与从各炼焦炉窑21抽出的高温COG(以下，称作“湿C0G”)接触的包括截止阀37在内的管路内，会产生大量的附着物。具体地，湿COG中由于含有高沸点气体即焦油，所以当湿COG的温度下降至低于700°C时，焦油就凝结。焦油一旦凝结后，性质就发生变化，即使再次加热，也大多不容易蒸发。另外，湿COG中的甲烷等以烃的形式含有的碳在700°C以上的高温下分解而作为固体碳(煤)析出(该现象称作“焦化”)。一旦析出的固体碳由于相互牢固地结合，所以即使再次降低其温度，也不容易烃化。在以往的技术中，使湿COG流通时，其中含有的焦油或固体碳会大量附着于管路体系设备(管路、阀、鼓风机等)中的接触面，所以管路体系设备的操作有可能变得困难。由于存在这种情况，所以以往技术中，各炼焦炉窑21中产生的湿COG从各上升管25 —经排出，就立即进行水冷而常温化。此时，焦油凝结而从湿COG中分离，并混合于冷却水中而被除去，所以仅仅常温的湿COG中的低沸点气体(以下，称作“干C0G”)作为燃料被回收。使该干COG流通时，不会发生特别的问题，所以可以适用一般的工业用的管路体系设备。因此，能够自由地控制管路内的气流。另一方面，各上升管25的内表面由于不得不与未除去焦油的湿COG接触，所以这些上升管25的内表面上的焦化不可避免。另外，湿COG在一连串的煤干馏作业的工序中有可能低温化。此时，还有可能湿COG中的焦油的凝结物附着于各上升管25的内表面而形成牢固的固着层。如果继续操作，则这些附着物不断增加而堵塞各上升管25的管路，所以每隔一定的短周期，例如每天都需要进行将上升管25的内表面附着的碳烧掉的作业。上述的在上升管25内产生的焦油附着或焦化的问题不仅限于上升管25，是在使湿COG流通的整个管路体系上都可能发生的问题。另外，在湿COG中，来自粉煤的直径为数μ m至数mm左右的煤尘以例如Ig / m3以上的高浓度漂浮。因此，为了密封湿C0G，即使采用精密的机械密封，上述煤尘也容易进入机械密封的密封部，存在使密封性极端恶化的问题。因此，在以往技术中，由于存在着焦油附着或焦化、以及气体中的煤尘引起的问题，所以湿COG的显热几乎未被利用就被迅速水冷。例如在专利文献I所示的、在上升管25和干总管24之间设置流量调节阀的方法中，流过流量调节阀的湿COG是通过喷射水的散布已经被低温化的C0G，而且，用单独的流量调节阀不能阻断气体的流通，所以另外需要水封阀。为了应对上述问题，在专利文献2中，考虑到无法避免截止阀内部的大量的焦油附着，如图2所示，公开了一种下述的构成设置另外产生高温的氧化性气体的热风发生装置38，对于各个截止阀37，通过热风导管39将高温的氧化性气体导入至阀体内。根据该构成，可以在每次进行阀的关闭时对阀体内的非密封部上附着的焦油进行除去处理。但是，操作复杂，并且频繁的开闭是困难的。另外，该装置积极地利用不可避免的焦油附着，在阀的关闭时赋予高的接触压力，同时使阀芯在阀座上旋转滑动，由此使阀座或阀芯上附着的焦油变形而作为密封材利用，从而进行阀的密封。因此，专利文献2的技术中，焦油的附着是必要条件，作为使焦油凝结的条件，必须将湿COG冷至至少低于700°C，优选冷却至600°C以下的温度。同时，为了进行开闭动作，需要赋予阀芯和阀座较大的力，所以为了确保阀的构成材料的机械强度，必须将阀体内的温度(即，湿COG的温度)保持在600°C以下的较低的温度。另外，对截止阀的热供给由于是利用阀体内通过的氧化性的热风、或湿COG的显热产生的内部加热来进行的，所以特别是当通过抽气管的湿COG的流量较小时，能够供给至截止阀的热量不足。此时，截止阀内表面的温度有可能极端下降，湿COG中的大部分焦油凝结于截止阀的内表面而堵塞阀。
第2个问题是，在专利文献2的方法中，湿COG在到达COG处理装置前的时间里焦油就凝结于管路体系内，所以到达COG处理装置的焦油的量减少。由于COG处理装置的主要用途是COG中的焦油的重整，所以，至少无法将上述抽气体系装置应用于该用途。第3个问题是，在上述专利文献2的技术中，为了进行阀的予热和焦油的除去，不得不向截止阀37内供给氧化性热风气体，并将其排气经由集合管28供给至COG处理装置29。由于湿COG是还原性的气体，所以与上述的氧化性热风气体混合时，湿COG中的有用成分燃烧，使CO、CO2或水蒸气等用途低级的气体成分在湿COG中增多，因而不是优选的。第4个问题是，上述专利文献2的装置是根据各炼焦炉窑21中的湿COG的产生量来判断截止阀的开闭操作，但是如后所述，这样的操作有可能引起流向各炼焦炉窑21的抽气COG的逆流。S卩，由于需要开闭上升管25的管路，所以为了避免因附着物析出而使上升管25的盖子(未图示)固着于上升管25上，以前一直采用在上升管25与盖子之间预先设置空隙，不要将湿COG完全密封的构造。但是，上述盖子尽管能够使高温的湿COG直接流通，但关闭盖子时，阻止气体流通的功能较低，只能获得与挡板(damper) —样的关闭力。而且，本申请的发明人等发现当与炼焦炉窑21内相比，下游侧的压力更高时，气体通过所述盖子的周围的缝隙而大量逆流的情况不能被防止。由于抽出气体中一般混入了外部空气，所以从COG品质以及操作性恶化等各种观点出发，使含有外部空气中的氧的抽出气体流入能达到1000°C以上的高温的炼焦炉窑21内是不优选的。另外，作为本发明的对象的COG处理装置有可能要将抽气COG加热至比抽气温度更高的温度，这样的高温COG如果逆流入炼焦炉窑内，则存在损伤炉材等问题。另外，各炼焦炉窑21由于是进行间歇式生产，所以为了向各炼焦炉窑21内装入或取出焦炭、或者清扫炉内，炼焦炉窑21常常要向大气开放。对于这样向大气开放的炼焦炉窑21，抽出的湿COG逆流就会扩散于大气中，因而不优选。上述的炼焦炉操作工艺中，在除了特定的窑对外部空气开放以外的情况(即，所有的窑都对外部空气密闭的情况)下，也有可能发生COG从特定的窑的阀向窑的逆流。由于各窑中的COG产生速度非稳定地变动，随之窑内的压力也发生变化，所以上述的逆流的发生难以预测。因此，预测逆流发生时机而预先中断抽气的作业方法也不能适用。从多个炼焦炉窑21抽出湿COG而进行COG处理时，仅仅选择了使抽出的湿COG低温化而使焦油大量凝结、或者采用关闭时的缝隙较大的挡板而容许气体的逆流。因此，从各炼焦炉窑21抽出的湿COG无论在热上还是成分上，品质都较低，并且由于将炼焦炉气在700°C以上进行热处理的制约极大，所以几乎未实用化。因此，本发明是鉴于上述问题而完成的，目的是提供一种将湿COG在维持于高温的情况下供给至炼焦炉气处理装置，并且能够防止向其炼焦炉的逆流的煤干馏气热处理设备以及炼焦炉气热处理设备。解决问题的手段为了解决上述课题，采用以下的形态。
(I) S卩，本发明的一个形态的煤干馏气热处理设备是通过在700°C 1200°C的流入温度下对从多个煤干馏装置中抽出的煤干馏气进行热处理，对含碳固体进行干馏的设备，其具备在每个所述煤干馏装置上设置的抽气管；在这些抽气管上分别设置的止回阀；连接了所述各抽气管的集合管；以及与所述集合管连接的煤干馏气处理装置，其中，所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管以及所述煤干馏气处理装置设置于700°C 1200°C的加热气氛内，所述煤干馏气按照所述各煤干馏装置、所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管、以及所述煤干馏气处理装置的顺序流过。(2)另外，本发明另一形态的炼焦炉气热处理设备是在700°C 1200°C的流入温度下对从多个炼焦炉窑中抽出的炼焦炉气进行热处理的设备，其具备在每个所述炼焦炉窑上设置的抽气管；在这些抽气管上分别设置的止回阀；连接了所述各抽气管的集合管；以及与所述集合管连接的炼焦炉气处理装置，其中，所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管以及所述炼焦炉气处理装置设置于700°C 1200°C的加热气氛内，所述炼焦炉气按照所述各炼焦炉窑、所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管、以及所述炼焦炉气处理装置的顺序流过。(3)另外，上述(2)记载的炼焦炉气热处理设备还可以进一步具备炉内压力计，其分别设置在从所述各炼焦炉窑至所述各止回阀的入口之间，用于测定所述各炼焦炉窑内的第I压力；集合管压力计，其在从所述各止回阀的出口至所述集合管之间设置，用于测定所述集合管内的第2压力；以及止回阀控制装置，其算出所述第I压力和所述第2压力的压差以检测所述各抽气管中的逆流的发生，并且，当所述各抽气管中有发生了所述炼焦炉气的逆流的抽气管时，关闭该抽气管上设置的所述止回阀。(4)上述(3)记载的炼焦炉气热处理设备中，所述各止回阀分别还可以具备阀体；密封材，其设置于该阀体内的底部，在从常温至900°C的温度范围内具有耐热性；气体流入管，其按照在所述阀体的内部并且在比所述密封材的表面更上方的内部空间内开口的方式贯通所述阀体和所述密封材，并且使来自所述各炼焦炉窑的所述炼焦炉气流入；气体流出管，且在所述内部空间内开口，并且将所述炼焦炉气从所述内部空间通过所述集合管向所述炼焦炉气处理装置排出；阀芯，其被配置为在关闭位置和打开位置之间自由地移动，所述关闭位置是在覆盖所述气体流入管的开口的状态下至少其开口部埋没于所述密封材内的位置，所述打开位置是从所述密封材抽出所述开口部的位置；以及阀芯移动装置，其使所述阀芯在所述关闭位置和所述打开位置之间移动。
此外，下面对上述(2)记载的形态的特征进行说明，其特征是初次兼顾了下述的2个技术通过将包含止回阀的使炼焦炉气(以下称为湿C0G)流通的管路体系配置于加热气氛内，可以在将湿COG维持于高温的状态下供给至炼焦炉气处理装置，通过在抽气管上设置止回阀，可以防止抽出的湿COG逆流至炼焦炉窑，其结果是，能够可靠地对炼焦炉气进行热处理。如前所述，以往，兼顾上述2个技术是困难的，无法实施炼焦炉气的热处理。另外，在上述(3)记载的情况下，当从多个炼焦炉窑同时进行湿COG的抽气并汇集于集合管时，不管干总管侧的水封阀的开闭状态如何，抽出的湿COG都会逆流入特定的炼焦炉窑，本发明者等人初次发现了这个以往不为所知的问题，本发明的特征是提出了其解决方法。即，不仅仅是把握来自各炼焦炉窑的湿COG的发生量，还在抽气管上设置了根据炼焦炉窑和集合管中的压力差来防止逆流的止回阀。下面，对上述(4)记载的情况的闸门阀的特征进行说明，首先，第I特征是，通过使用在从常温至900°C左右的温度范围内物理性质不会发生大的变化的粒状材料作为闸门阀的密封材，可以确保宽的工作范围内的阀的密封性。与之对照，以往技术的密封方法例如水封阀的情况，由于高温下无法将水维持为液相，所以不能适用该方法。 上述闸门阀的第2特征如下所述。闸门阀一般是根据所要求的功能，其各部件间组合互不相同的材料来使用。当上述闸门阀在宽的温度范围内使用时，所述各部件间会产生热膨胀差，所以在这些部件间的接触、例如在阀座与阀芯之间的接触处，难以在宽的温度范围内将机械加工中所说的配合维持为相同状态。另外，在900°C的高温下使用阀时，由于无法避免因长期蠕变而使材料变形，所以即使工作温度恒定，也难以长期维持相同的配合。以往的闸门阀的构造是通过将阀芯紧固在阀座上来进行工作流体的密封，所以会发生如果阀芯对阀座的配合发生变化，则阀芯与阀座之间产生缝隙而使密封变得不完全，或者相反，阀芯与阀座之间的接触力变得过大，从而使阀芯变得不能活动的问题。另一方面，本形态中，由于是通过使阀芯埋没于可动性较高、比较厚的密封材的层内来进行密封，所以没有必要考虑配合，能够避免上述的问题。上述闸门阀的第3特征如下所述。S卩，本形态中，由于使用由比较大量的粒状体构成的密封材，所以不容易受到对于与湿COG接触的材料来说无法避免的、因对材料的焦化或焦油凝结固化所引起的对密封性的不良影响。即，本形态中，即使在表层的一部分密封材上产生了焦化，也可以通过阀芯的开闭动作等所产生的密封材的搅拌使析出碳迅速分散于层内，所以能够减少密封材的密封性和流动性恶化的影响。另外，本形态中，通过使阀芯频繁地埋没于密封材中，可以获得密封材对阀芯的研磨效果，所以能够除去阀芯表面的附着物。上述闸门阀的第4特征如下所述。S卩，通过将金属镓等用于密封材，本形态中，能够在大致常温至900°C的较宽的温度范围内工作，并且，可以实现能够进行完全的密封的的闸门阀。就以往的具有金属接触的密封结构的阀而言，能够在上述的较宽的温度范围内工作的阀在阀座和阀芯能够接触的特定的温度以外的温度区域，由于各部件间的热膨胀率差而有可能在阀座和阀芯间产生缝隙，所以无法确保可靠的密封性。上述闸门阀的第5特征如下所述。
S卩，本形态中，由于将阀的大部分构成要素配置于加热气氛内(例如加热炉内)，所以能够减少阀的各部件间的温度差。以往的使高温气体流通的阀是通过将与高温气体的接触部位即内侧保持为高温，并且，将阀的外侧保持为低温，来确保阀的强度和作业性。在上述的设计前提下，如果阀上不设置加热装置，则通过阀的高温气体会被阀冷却，所以例如使湿COG流通时，无法避免焦油析出于阀的内表面。另外，也可以考虑通过在阀的内部设置加热装置来避免从通过阀的高温气体取走热的方 法，但此时，由于阀的内部与外部之间的温度差变大，所以难以将阀的内部同样地控制为恒定温度。另外，在上述以往的方法中，由于阀的各部件间会产生大的温度差，所以当在900°C的高温下使用阀时，还会出现产生大的热应力而显著缩短阀的寿命的问题。本形态中，通过将阀配置于被保持在与通过阀的高温气体大致相同温度的加热气氛内(例如加热炉内)，能够将整个阀的温度保持得同样并且恒定，因此能够回避上述的以往技术中的问题。发明的效果如上说明的那样，根据本发明的上述(I)和(2)中记载的形态，可以提供一种下述的煤干馏气热处理设备(炼焦炉气热处理设备)利用煤干馏气(湿C0G)的显热的各种气体重整技术以及显热回收技术的适用变得可能，可以将煤干馏气(湿C0G)在维持于高温的状态下供给至煤干馏气处理装置(炼焦炉气处理装置)，并且，能够防止抽出的煤干馏气(抽气C0G)向煤干馏装置(炼焦炉)的逆流。
图I是以往的炼焦炉的示意图。图2是以往的炼焦炉气处理设备的示意图。图3是本发明的一个实施方式的高温炼焦炉气处理设备的示意图。图4是表示上述的高温炼焦炉气处理设备中使用的阀的图，并且是表示打开阀的状态的示意图。图5是表示上述的高温炼焦炉气处理设备中使用的阀的图，并且是表示关闭阀的状态的示意图。
具体实施例方式下面一边参照附图，一边对本发明的一个实施方式进行详细说明。此外，在本申请说明书和附图中，对实质上具有相同功能的构成要素标记相同的符号，省略对它们的重复说明。(高温炼焦炉气热处理设备)〈装置构成〉使用图3对本实施方式的高温炼焦炉气热处理设备进行说明。在图3所示的高温炼焦炉气热处理设备中，对于与图I所示的以往的各炼焦炉窑21对应的各炼焦炉窑21a 21c，分别设置抽气管26和止回阀27，同时，通过它们将湿COG (以下有时仅称作C0G)汇集于集合管28。然后，将COG供给至与该集合管28连接的COG处理装置29。上述一连串的机械要素、即抽气管26、止回阀27、集合管28、C0G处理装置29被收纳于加热炉33内，在进行COG的重整时，将加热炉33的炉内温度(加热气氛温度)保持为700°C以上、更优选为800°C以上，从而防止配管体系内的焦油的凝结。由于各炼焦炉窑21a 21c内产生的COG的温度(发生COG温度)大致为1200°C以下，所以加热炉33内的温度优选设定为1200°C以下以便能够维持该发生COG温度。另外，在大部分的操作时间内，产生的COG的温度为900°C以下，所以考虑到用于COG的通气的装置的耐热性，优选将本实施方式中的加热炉33的炉内温度维持为900°C以下。此时，总是测定产生的COG温度，当该温度超过900°C时，通过关闭止回阀27，可以阻断高温COG向其下游侧的装置的供给。在各抽气管26的途中(除了炼焦炉窑21a 21c与集合管28的连接部以外的任意位置)设置有止回阀27。该止回阀27根据其入侧一出侧间的压力差来进行开闭。经COG处理装置29处理后的COG适当用冷却装置30冷却后供给至COG精制装置32、或COG储存装置(未图示)。当COG处理装置29内的通气阻力较大时，也可以用鼓风机31吸引冷却后的COG以确保所需要流量。被冷却装置30冷却至常温左右的COG由于处于焦油成分被除去后的干燥状态，所以作为鼓风机31，可以使用市售的一般的鼓风机或阀等。另外，冷却装置30 可以使用市售的洗涤器等。另外，在管路体系的途中还可以适当设置旋风除尘器(cyclone)等吸尘器。从使COG的发生量和成分均衡的观点出发，抽气的炼焦炉窑21a 21c的窑数优选为3窑以上。抽气的窑数的最大值没有特别限制，但窑数如果增多，则COG集合管的长度变长，COG送气时的加热和保温变得效率低，所以每I炉炼焦炉的窑数例如可以设定为100窑以下。<C0G处理装置>作为COG处理装置29，例如可以适用专利文献4中所示的COG重整装置、或专利文献5中所示的COG排热回收装置。上述装置中，被供给的COG温度优选为700°C至900°C 1200°C左右，因此可以优选使用本实施方式的装置。<抽气管、集合管>抽气管26和集合管28可以使用耐热不锈钢制、耐热镍合金制、或耐热陶瓷制的管。在各炼焦炉窑21a 21c内的炉内温度超过900°C的情况下，优选使用耐热陶瓷等材料。本实施方式中，由于要将抽气COG保持为700°C以上，所以不发生焦油的凝结，但是因高温下的COG热分解引起的碳在管路内表面的析出多少不能被避免，所以从防止堵塞的观点出发，抽气管和集合管的内径优选为IOOmm以上。另外，配管径如果过大，则不能在各炼焦炉窑21a 21c间设置配管，所以抽气管的外径优选为小于各炼焦炉窑21a 21c间的平均间隔，例如小于lm。集合管的管径的最大值没有特别限制，但在极端大的管径的情况下，加热炉变得巨大而效率低，因此，直径例如优选设定为3m以下。<加热炉>作为加热炉33，可以使用市售的电炉或燃烧炉。可以将上述的所有的要加热的机械要素收纳于I台加热炉33内，也可以对抽气管26以及止回阀27、集合管28、C0G处理装置29分别单独地设置加热炉33。此外，也可以在各炼焦炉窑21a 21c的每个抽气管26和止回阀27上单独地设置加热炉33。< COG 的流动 >图3中，当从各炼焦炉窑21a 21c中抽出的COG处于合适的条件时，各抽气管26的止回阀27被分别打开，将湿COG从炼焦炉窑21a 21c供给至COG处理装置29。这里所说的合适的条件是指，至少集合管28侧的压力小于炼焦炉窑21a 21c侧的压力的状态，此外，如后所述，当使用闸门阀作为止回阀27而设定为在任意的时机都能够进行开闭的功能时，COG处于规定温度以上的条件也可以算作合适的COG的条件。各炼焦炉窑21a 21c内的COG温度可以使用与以往的炼焦炉窑21中标准具备的炉温计相同的炉温计来测定。在止回阀27处于打开状态下，其炼焦炉窑21a 21c的水封阀22可以是打开的，也可以是关闭的。这里，当水封阀22为打开时，优选操作未图示的喷射装置的压力调整机构等，以使COG从炼焦炉窑21a 21c流出到集合管28和干总管24这两者。在所有的止回阀27被打开、并且所有的水封阀22被关闭的状态下，炼焦炉窑21a 21c内只要持续产生C0G，则长时间平均来说，各炼焦炉窑21a 21c中产生的COG全部放出至集合管28，所以长时间平均来说不会发生逆流。即，平均来说，用[炼焦炉窑21a 21c内压力]一[集合管28内压力]定义的炼焦炉窑一集合管间的压力差为正数，并且，该压力差是与各炼焦炉窑21a 21c中的COG发生量成比例(不限于I次比例)的值。但是，从 瞬时来看，炼焦炉窑21a 21c内的COG产生速度并不恒定，短时间内也会发生大的变动。作为该变动要因，可以列举出例如被加热的烧结焦炭块发生部分变形、断裂时，在瞬间，其炼焦炉窑21a 21c内的COG发生量剧增，与之相伴集合管28的内压也急速上升。因此，即使是上述的止回阀和水封阀设定条件，也有可能不稳定地使炼焦炉窑一集合管间的压力差在特定的炼焦炉窑21a 21c中成为负的值，发生抽气COG向炼焦炉窑21a 21c的逆流。另外，当关闭特定的止回阀27时，在与之对应的炼焦炉窑21a 21c内产生了 COG的情况下，必须打开水封阀22以使所产生的COG从炼焦炉窑21a 21c中排出。当多个止回阀27被打开，与之对应的炼焦炉窑21a 21c中的多个炼焦炉窑上的水封阀22被打开时(这是在产生COG量超过COG处理装置29的处理能力的情况等下发生的)，各炼焦炉窑21a 21c中的COG发生量与其压力的关系是无法预测的。即，更大量地产生了 COG的炼焦炉窑21a 21c的内压未必高。这是因为基于以往技术中的喷射装置的炼焦炉窑压力设定技术不可能进行高精度下的炉压调整，所以在炼焦炉窑21a 21c间本来就可能产生大的压力差的缘故。其结果是，变得比集合管28的压力、即比各炼焦炉窑21a 21c中它们的平均压力还低压的情况的发生不可避免，只要不使止回阀27适当工作，就有可能稳定地发生抽气COG朝着炼焦炉窑21a 21c逆流的现象。因此，专利文献2中所示的、仅用根据炼焦炉窑21a 21c内的COG发生量而进行的截止阀的开闭操作并不能防止抽气COG向炼焦炉窑21a 21c的逆流。从以上的观点可知，抽气管26上设置的阀至少具有根据前后的的压力差而进行开闭的止回阀的功能对于高温炼焦炉气热处理设备来说是必须的。这是本申请发明者的详细研究的结果所首次弄清的事项。(止回阀)<止回阀的构成>止回阀(以下有时也称作闸门阀)27只要是能够耐受加热炉33内的高温环境(7000C以上，更优选为800°C以上)，不会因焦化引起的碳析出而阻碍工作，并且，能够根据止回阀27的入侧一出侧间的压力差来防止抽出气体向炼焦炉窑21a 21c的逆流的止回阀，则无论什么形式的止回阀都可以采用。不过，当采用一般使用的、以弹簧式将阀芯压紧在阀座上，当工作气体顺流时，通过流动的动压而使阀芯一阀座间的缝隙扩张的形式的止回阀时，在设计上需要特别考虑，以便用微小的力就能使阀芯一阀座间的缝隙扩张。其原因是，当使用湿COG作为工作气体时，为了防止焦化引起的堵塞，抽气管和止回阀的内径一般不得不设定得较大，所以工作气体的动压通常变得微小是不可避免的。另外，到至少900°C左右还能够维持弹性的弹簧材料也不容易找到。更通用地讲，能够对湿COG适用的止回阀27如图3所示，也可以将止回阀27设定成闸门阀，设置各炉内压力计34、集合管压力计35以及止回阀控制装置36，所述各炉内压力计34设置于从炼焦炉窑21a 21c至这些止回阀27的流入口之间，所述集合管压力计35设置于从止回阀27的流出口至集合管28之间。当采用该止回阀27的构成时，各炉内压力计34的测定值和集合管压力计35中的测定值被输入至止回阀控制装置36，算出它们的 压差，当集合管压力计35的测定值大于炉内压力计34的测定值时，检测为在抽气管26中发生了逆流。然后，检测到逆流时，通过向与发生了逆流的抽气管26连接的闸门阀27输出关闭该闸门阀27的指令，可以防止抽出气体向炼焦炉窑21a 21c逆流。另外，上述构成的情况中，在止回阀控制装置36未检测到逆流的状态下，可以打开闸门阀27，也可以因为其它的操作上的理由而设定为关闭状态，所以可以增加运用的选择项目。这里所说的其它的操作上的理由是指，例如当对应于各个止回阀27的炼焦炉窑21a 21c处于对大气打开状态时，在此期间，无论逆流检测的有无，都可以一直将止回阀27关闭。这里，作为止回阀27使用的阀并不是挡板等流量调节阀，而要限定为闸门阀，其理由如下。如前所述，在操作湿COG时，由于焦油或碳的析出/附着多多少少无法避免，所以在阀芯和阀座之间一直设置缝隙成为前提，但对于挡板等流量调节阀来说，为了避免因上述的焦油或碳的析出/附着而阻碍阀芯的动作，不得不将缝隙宽度设定得较大。另一方面，如前所述，湿COG所通过的抽气管26和止回阀27的内径必须设定得充分大。因此，挡板的缝隙的面积( 缝隙宽度X管的圆周长)相对于湿COG的流量，难以设定得充分小，不能充分提高通过挡板的缝隙的湿COG的流速。这是由于挡板的原理是通过挡板缝隙处的工作气体的增速所产生的压力损失来控制流量，所以在上述的湿COG的流动条件下，挡板不可能作为流量调整装置起作用，因此不能适用于止回阀27。与之对照，如果是闸门阀，即使湿COG的动压较低，也能够阻止其流动，因此可以合适地适用于止回阀27。上述构造的止回阀27的情况中，阀的构造体在900°C以上时，能够适用的材料的制约变大。另一方面，湿COG通过止回阀27的时间比较短，并且，如果止回阀27的温度为700°C左右以上这样比较高的温度，则一般在止回阀27中COG的平均温度不会发生大的变动。因此，当在900°C以上的加热炉33内设置止回阀27时，也可以将止回阀27冷却，至少将阀构造体的一部分维持在低于900°C。作为在加热炉33内冷却阀的手段，可以在阀体的外侧设置气体冷却夹套，使从加热炉33外导入的气体在其中流通而进行阀的冷却。另外，在使用上述的驱动装置的止回阀27的情况中，由于气缸(gas cylinder)等驱动装置本身并不与湿COG接触，所以也可以仅将该部分冷却至低于700°C。另外，也可以仅将驱动装置设置于加热炉33的外面，使用贯通加热炉33的壁的传导机构(连杆等)来驱动加热炉33内的阀芯。即，将止回阀27设置于加热炉33内并维持在700°C以上的温度是指，至少将阀体设置于加热炉33内并维持在700°C以上的温度即可。与之对照，如果不将止回阀27设置于加热炉33 (加热装置)内，而仅在止回阀27的周围设置保温材等，则即使通过止回阀27的COG为700°C以上，在止回阀27的与COG的接触部，也难以防止固体(或液体)焦油等析出物变得显著的、低于700°C的区域的发生。其原因是，在上述构造的情况下，止回阀27的加热源仅仅是从COG传导的热量。通常，在进行间歇生产的炼焦炉的操作中，产生的(即，能够抽出的)COG常常少量化或停止。因此，无论怎样严格地进行保温，都会发生由COG供给至止回阀27的每单位时间的热量基本变为O的情况。此时，止回阀27的阀体由于是向外部放热的一方，所以阀体整体的温度下降，通气部位也有可能产生低于700°C的区域。当阀内的COG接触部产生了低于700°C的低温部位时，即使不让COG的平均温度大幅下降，至少该低温部位附近的COG也有可能下降至低于700°C，产生固体或液体焦油而附着于低温部位。结果产生的问题是，在该低温部位，固体或液体焦 油附着物选择性地生长而堵塞阀内流路。另一方面，如本实施方式那样，当将阀体设置于被保持在700°C以上的加热炉33内时，无论通气COG流量如何，都能总是将阀内的COG接触部整个区域保持在700°C以上。<压力计>作为集合管压力计35和炉内压力计34，例如可以使用市售的气压计或膜片型压力计。使用气压计时，并不是让炉内或管内的气体与工作流体直接接触，而是通过间接地介入不活泼气体等绝热流体，即使高温的湿COG也能够测定压力。另外，如果是在将集合管压力计35 —直设定为负压，并且，将要抽气的炼焦炉窑21a 21c的炉窑内压力一直设定为正压的前提下，则作为炉内压力计34，可以采用简易的压力检测手段。例如将炼焦炉窑21a 21c的一部分对外部空气一直开放(例如打开上升管25的上盖部的缝隙)，并用风向标法求出这里的气体流动方向。然后，可以使用下述方法等作为炼焦炉窑21a 21c内的压力的简易的检测手段，所述方法是当气体从炼焦炉窑21a 21c内向大气中流出时，炼焦炉窑21a 21c内为正压，如果流动是反方向，则炼焦炉窑21a 21c内为负压。<闸门阀的构造>下面使用图4和图5对用作止回阀27的闸门阀进行说明。此外，图4表示阀的打开状态，图5表示阀的关闭状态。首先，如图4所示，当阀为阀芯2的开口 2a处于比密封材5的表面5a更上方的打开状态时，高温的工作气体从气体流入管3流入至阀体I内，从流出口 4流出。下面将此时的阀芯2的位置称作阀芯上升位置。此外，气体流入管3是所述抽气管26的与炼焦炉窑21a 21c侧连接的部分，流出口 4是所述抽气管26的与集合管28侧连接的部分。另一方面，如图5所示，当阀为关闭状态时，利用包括阀芯2的开口 2a在内的下端从上方向下方埋没到密封材5内的阀芯2，阀体I内被隔开为有气体流入管3的一侧的空间19、和除其以外的气体流出管侧的空间20。其结果是，高温的工作气体从气体流入管3向气体流出管4的流通被阻断。下面将此时的阀芯2的位置称作阀芯下降位置。微量的工作气体有可能通过密封材5的缝隙而流通，但当阀芯2在密封材5中的埋没深度充分时，如果使用通气阻力充分大的密封材5，则能够实现实质上的气体密封。阀芯2在密封材5中的埋没深度例如可以设定为IOmm lm。当埋没量比上述值浅时，密封材5的密封性能不足，另一方面，当埋没量是上述值以上的深度时，与能够实现的密封能力相比，装置变得过于昂贵。通过调整制动器18的位置，可以将该阀芯2在密封材5中的埋没深度设定为所期望的深度，所述制动器18将与气体流入管3的上端的开口 3a接触后使阀芯2下降时的下端位置进行固定。为了使阀芯2在阀芯上升位置和阀芯下降位置之间移动，要使与阀芯2连接的阀芯升降装置8工作。为了维持阀体I的密闭，在阀芯2和阀体I之间设置波纹管14，可以将阀芯2与阀体I之间的相对移动量的影响吸收于此。< 阀体>阀体I设置于高温的加热炉33内。阀体I的高度例如可以设定为IOOmm 4m。密封材5的层厚例如可以设定为10_ lm。气体流入管3和气体流出管4在阀体I内的 开口径例如可以设定为IOmm 300mm。<阀芯升降装置>当将阀芯升降装置8设置于加热炉33外时，可以使用能够升降运动的市售的驱动器。例如可以使用气缸、液压缸、齿轮齿条幅推进装置、滚珠螺杆推进装置、或线性电动机。也可以将耐热性的驱动器用于阀芯升降装置8，将其设置于加热炉33内，实现设备的小型化。调整阀芯2的升降位置的方法可以用手动进行，也可以另外设置距离计或测力计、以及控制装置来进行自动控制。阀芯升降装置8的冲程例如可以设定为20mm 2m。〈构造材的材质〉在将炉温限定为900°C以下时，加热炉33内配置的装置只要具有从常温至900°C左右的高温环境下所需要的强度、刚性、耐久性，则什么样的材料都可以使用。例如，作为变形的部件的波纹管14，可以使用耐热不锈钢、或铬镍铁合金和哈斯特洛依耐蚀耐热镍基合金(hastelloy)等耐热镍合金等金属，有关除了其以外的部件，除上述材料以外,还可以使用石墨、碳复合材料、氧化铝、氧化钙、氧化镁、碳化硅、或氮化硅等。此外，当使用石墨等耐氧化性低的材料时，通过将加热炉33内维持为非氧化性气氛、例如氮气氛，就可以使用这些材质。另外，当有可能将加热炉33内的炉温设定为超过900°C的值时，作为构造材的材料，优选使用耐热陶瓷等材料。当密封材5中使用金属镓时，与金属材料之间有可能生成合金，所以在金属镓接液部上，可以采用使用了上述的各种陶瓷的构造材、或在金属材料上覆盖了上述的各种陶瓷材的构造材。〈密封材〉作为密封材5，只要是在常温至900°C 1200°C左右的高温下具有能够耐受流动化的强度，并且是不会发生与工作气体的化学反应、自身的热分解、烧结、相变的粒状的材料，则无论什么样的材质都可以使用。当密封材5使用粒体时,可以使用例如以氧化招、氧化错、氧化钛、氮化娃、碳化娃中的一种或二种以上的组合为主体的材质。上述物质由于工业上容易获得，在从常温至900°C 1200°C的温度范围内稳定，与湿COG的反应性低，进而在该温度范围内烧结性也低，所以粒体的流动性很少受到损害，因而是优选的。在为其它的物质、例如硅砂的情况，由于在该温度范围内会发生相变，所以粒子容易破坏，不适合作为密封材5。另外，使用钠玻璃粒子时，由于在该温度范围内有可能发生软化、烧结，所以无法确保粒体的流动性，有可能阻碍阀芯2在密封材5中的插入，所以不适合作为密封材5。这里，上述主体是指上述的粒体占50质量％以上，在上述的粒体的性质、特别是在从常温至900°C 1200°C的温度范围内稳定、与湿COG的反应性低、进而在该温度范围烧结性也低的优点不受大幅损害的范围内，微量的杂质或添加物可以作为粒子、或者上述粒体的个别粒子的成分含有在上述粒体中。例如，在上述粒体中可以添加例如5质量％左右以下的范围的氮化硼的粒体。氮化硼由于在高温下的固体润滑性高，所以通过在上述粒体中少量添加，就可以期待提高粒体的流动性的效果。不过，由于氮化硼粒体的机械强度较低，容易破坏，所以难以长期维持以下所示的优选的粒体范围，因此大量添加存在问题。另夕卜，作为上述流体的粒子，不一定必须使用高纯度的粒体，例如，即使是含有氧化硅、由多铝红柱石化的氧化铝-二氧化硅组成的粒子构成的粒体，只要是在不大幅损害上述粒体的性质的含有二氧化硅的比例范围(例如为30质量％以下),就可以使用。密封材5的粒径优选直径为10 μ m 500 μ m。当小于该粒径范围时，在阀芯2的开闭动作时的阀体I中，伴随阀芯2会发生粒体的卷起，粒体会与工作气体一起从气体流出管4流出，因而不优选。另外，当粒体的粒径大于该范围时，粒体的密封性极端恶化，因而不优选。密封材5的形状是，优选大部分的粒体为大致球形。大致球形是指，粒体的各个粒子的圆球度(与粒子的表面外切的最小球面与粒子表面的半径方向的最大距離)为粒子半径的大致20%以下的粒子，并且，只要是没有尖锐的角部的形状即可。这种粒子由于能够提高层叠时的填充率，所以从确保密封性的观点出发，适合作为密封材5，另外，由于流动性优良，所以使阀芯2埋没于密封材5时的阻力小，在这点上也是有利于用作密封材5。大致球形的粒子可以使用转动造粒法、喷雾干燥造粒法、或焊接法等形成，也可以使用市售品。另一方面，例如由破碎法制造的粒子由于粒子表面具有尖锐的部位，所以不适合作为密封材5。当使用了优选粒子的粒体时，例如在阀关闭的状态下，即使气体流入管侧空间19与气体流出管侧空间20之间被施加了例如IOOPa的压差，也能够将通过密封材层而流通的工作气体的流速设定为1_ /秒以下，能够确保阀的高的密封性。作为密封材5,可以使用以金属镓为主体的液体金属。由于金属镓的熔点为29°C,沸点为2000°C以上，所以通过将加热炉33的炉温维持为上述熔点以上，密封材5可以在工作气体温度为常温至1200°C的范围内维持液相。例如由于900°C下的金属镓蒸气压极低，为O. IPa左右以下，所以可以避免因密封材5的蒸发而可能产生的各种不良情况，例如可以避免密封材5在止回阀27的下游侧设备内形成凝固的附着物。这里，上述主体是指液体金属中的金属镓占50质量％以上，在不大幅损害上述的金属镓的性质、特别是在具有常温左右以下的低温熔点、并具有比湿COG的操作温度充分高的沸点的优点不受大幅损害的范围内，微量的杂质或添加物可以含有在金属镓中。例如，含有金属镓68. 5质量％、铟21. 5质量％以及锡10质量％的液体金属，成分中镓占大部分，并且，熔点为一 19°C，沸点为1300°C以上，由于并没有大幅损害金属镓的性质，所以，可以包括在本实施方式中所说的以金属镓为主体的液体金属中。另外，可以以总量约I质量％的程度含有杂质的再生镓等材料也是只要满足常温左右以下的低温的熔点、以及比湿COG的操作温度充分高的沸点的条件，就包括在本实施方式中所说的以金属镓为主体的液体金属中。当密封材5使用金属镓时，对于氧化性的工作气体，液体镓从表面开始氧化而生成氧化镓的硬的表层，有可能阻碍阀的开闭动作，同时还有发生金属镓的损耗的问题。另夕卜，金属镓在凝固时发生膨胀，所以如果在阀的不使用时从周围均匀地冷却阀，则会从金属镓的表面产生凝固，封闭在内部的液体之后发生凝固，此时，有可能产生强的压力而破坏容器。为了避免上述问题，可以在作为密封材5的金属镓上装载以氧化铝、氧化锆、氧化钛、氮化硅、碳化硅中的一种或二种以上的组合为主体的粒体。上述粒体的密度均小于金属镓，所以可以在金属镓上形成稳定的层。装载粒体时，如果强烈搅拌，则粒体会进入到金属镓中，所以粒体应该静置于金属镓上。通过将上述的粒体装载于金属镓上，可以阻碍金属镓表面上的通气而抑制金属镓的氧化。另外，金属镓上的粒体层作为绝热材起作用，在冷却阀时可以将金属镓表面进行保温，所以凝固从表面以外的容器壁开始发生，最后金属镓表面 凝固。因此，可以避免上述的容器破损的问题。此外，金属镓上的粒体能够相互自由地分离，所以，可以按照不妨碍阀芯2的粒体层的通过的方式配置粒体。粒体层(密封材5)的厚度优选为Imm IOOmm的范围。粒体层比该范围薄时,通气性高，保温性也低，所以粒体层的效果显著减少。粒体层比该范围厚时，阀芯2通过粒体层时的阻力变大，有可能阻碍阀的开闭，因而不优选。粒体的粒子直径优选为ΙΟμπι 500 μ Hi0粒子比该范围小时，在阀体I内部容易发生粒子的飞散，因而不优选。另外，粒子比该范围大时，阻碍通气性的能力极端下降，因而不优选。此外，密封材5并不仅仅限于本实施方式中叙述的种类。例如高纯度的氧化钨在高温下是稳定性高的物质，所以只要能够以规定的粒径大量地制造，就能够适用于本发明中的密封材。如以上说明的那样，本实施方式的要点如下所述。(I) S卩，本实施方式的炼焦炉气热处理设备(煤干馏气热处理设备)是通过在700°C 1200°C的流入温度下对从多个炼焦炉窑(煤干馏装置)21a 21c中抽出的湿COG(炼焦炉气、煤干馏气)进行热处理，来获得所期望的物质或能量。而且，该炼焦炉气热处理设备具备在每个炼焦炉窑(煤干馏装置)21a 21c上设置的抽气管26 ;在这些抽气管26上分别设置的止回阀27 ;连接了各抽气管26的集合管28 ;以及与该集合管28连接的COG处理装置(煤干馏气处理装置)29。进而，各抽气管26、各止回阀27、集合管28以及COG处理装置(煤干馏气处理装置)29设置于加热炉33内形成的700°C 1200°C的加热气氛内。而且，湿COG (煤干馏气)按照各炼焦炉窑(煤干馏装置)21a 21c、各抽气管26、各止回阀27、集合管28、以及COG处理装置(煤干馏气处理装置)29的顺序流过。(2)进而，该炼焦炉气热处理设备进一步具备炉内压力计34，其分别设置在从炼焦炉窑21a 21c至各止回阀27的入口之间，用于测定各炼焦炉窑21a 21c内的第I压力；集合管压力计35，其设置在从各止回阀27的出口至集合管28之间，用于测定集合管28内的第2压力；以及止回阀控制装置36，其输入所述第I压力和所述第2压力，算出它们的压差以检测各抽气管26中的逆流的发生，并且，当各抽气管26c中有发生了炼焦炉气的逆流的抽气管26时，关闭该抽气管26上设置的止回阀(闸门阀)27。(3)进而，该炼焦炉气热处理设备中，各止回阀(闸门阀)27分别具备阀体I ;密封材5，其设置于该阀体1内的底部，在从常温至900°C的温度范围内具有耐热性的；气体流入管3，其按照在阀体1的内部并且在比密封材5的表面5a更上方的内部空间A1内开口的方式贯通阀体1和密封材5，并且使来自各炼焦炉窑21a 21c的炼焦炉气流入；气体流出管4，其在所述内部空间A1内开口，并且将炼焦炉气从所述内部空间Al向COG处理装置(炼焦炉气处理装置、煤干馏气处理装置)29排出；阀芯2，其被配置为在关闭位置和打开位置之间自由地移动，所述关闭位置是在覆盖气体流入管3的开口 3a的状态下至少其开口部2a埋没于密封材内5的位置，所述打开位置是从密封材5抽出开口部2a的位置；以及阀芯升降装置(阀芯移动装置)8，其使该阀芯2在所述关闭位置和所述打开位置之间移动。以上，参照附图对本发明的优选的实施方式进行了详细说明，但本发明不仅仅限定于上述例子。只要是具有本发明所属技术领域的通常知识的人，当然就可以在权利要求书记载的技术思想的范畴内，想到各种变更例或修正例，这些当然也属于本发明的技术范围。产业上的可利用性根据本发明，能够提供一种将湿COG在维持于高温的状态下供给至炼焦炉气处理装置，并且能够防止抽气COG向炼焦炉的逆流的高温煤干馏气热处理设备以及高温炼焦炉气热处理设备。符号说明1:阀体2:阀芯3:气体流入管4:气体流出管5 :密封材7:阀体8:阀芯升降装置9:下游侧主管路14:波纹管16 :炉壁18:盖子19:流入管侧的空间20:流出管侧的空间21 :炼焦炉窑22 :水封阀23:喷射装置24:干总管25:上升管26 :抽气管27:止回阀28:集合管29: COG处理装置
30 :冷却装置31 :鼓风机32:C0G精制装置33 :加热炉34:炼焦炉内压力计35 :集合管压力计36 :控制装置37 :截止阀38 :热风发生装置39:热风导管权利要求
1.一种煤干馏气热处理设备，其是通过在700°c 1200°C的流入温度下对从多个煤干馏装置中抽出的煤干馏气进行热处理，对含碳固体进行干馏的设备，其特征在于，其具备 在每个所述煤干馏装置上设置的抽气管； 在这些抽气管上分别设置的止回阀； 连接了所述各抽气管的集合管；以及 与所述集合管连接的煤干馏气处理装置， 其中，所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管以及所述煤干馏气处理装置设置于700°C 1200°C的加热气氛内， 所述煤干馏气按照所述各煤干馏装置、所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管、以及所述煤干馏气处理装置的顺序流过。
2.一种炼焦炉气热处理设备，其是在700°C 1200°C的流入温度下对从多个炼焦炉窑中抽出的炼焦炉气进行热处理的设备，其特征在于，其具备 在每个所述炼焦炉窑上设置的抽气管； 在这些抽气管上分别设置的止回阀； 连接了所述各抽气管的集合管；以及 与所述集合管连接的炼焦炉气处理装置， 其中，所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管以及所述炼焦炉气处理装置设置于700°C 1200°C的加热气氛内， 所述炼焦炉气按照所述各炼焦炉窑、所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管、以及所述炼焦炉气处理装置的顺序流过。
3.根据权利要求2所述的炼焦炉气热处理设备，其特征在于，其进一步具备 炉内压力计，其分别设置在从所述各炼焦炉窑至所述各止回阀的入口之间，用于测定所述各炼焦炉窑内的第I压力； 集合管压力计，其设置在从所述各止回阀的出口至所述集合管之间，用于测定所述集合管内的第2压力；以及 止回阀控制装置，其算出所述第I压力和所述第2压力的压差以检测所述各抽气管中的逆流的发生，并且，当所述各抽气管中有发生了所述炼焦炉气的逆流的抽气管时，关闭该抽气管上设置的所述止回阀。
4.根据权利要求3所述的炼焦炉气热处理设备，其特征在于，所述各止回阀分别具备 阀体； 密封材，其设置于该阀体内的底部，在从常温至900°C的温度范围内具有耐热性； 气体流入管，其按照在所述阀体的内部并且在比所述密封材的表面更上方的内部空间内开口的方式贯通所述阀体和所述密封材，并且使来自所述各炼焦炉窑的所述炼焦炉气流A ； 气体流出管，其在所述内部空间内开口，并且将所述炼焦炉气从所述内部空间通过所述集合管向所述炼焦炉气处理装置排出； 阀芯，其被配置为在关闭位置和打开位置之间自由地移动，所述关闭位置是在覆盖所述气体流入管的开口的状态下至少其开口部埋没于所述密封材内的位置，所述打开位置是从所述密封材抽出所述开口部的位置；以及阀芯移动装置， 其使所述阀芯在所述关闭位置和所述打开位置之间移动。
全文摘要
本发明的煤干馏气热处理设备是通过在700℃～1200℃的流入温度下对从多个煤干馏装置中抽出的煤干馏气进行热处理，对含碳固体进行干馏的设备，其具备在每个所述煤干馏装置上设置的抽气管；在这些抽气管上分别设置的止回阀；连接了所述各抽气管的集合管；以及与所述集合管连接的煤干馏气处理装置，其中，所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管以及所述煤干馏气处理装置设置于700℃～1200℃的加热气氛内，所述煤干馏气按照所述各煤干馏装置、所述各抽气管、所述各止回阀、所述集合管、以及所述煤干馏气处理装置的顺序流过。
文档编号C10B27/00GK102791831SQ20118001359
公开日2012年11月21日 申请日期2011年3月30日 优先权日2010年3月31日
发明者伊藤信明, 藤本健一郎, 铃木公仁 申请人:新日本制铁株式会社