燃料输送管的制作方法

专利名称：：燃料输送管的制作方法
技术领域：
：本发明涉及通过直接喷射的燃料喷射器(喷射喷嘴)，把从电子燃料喷射式汽车用发动机的燃料加压泵输送的燃料供给到发动机的各进气通路或者气缸内的燃料输送管，以降低燃料喷射产生的压力脉动及放射噪音。并且，还涉及带燃料通路的燃料输送管的断面结构及燃料输送管的外部结构或者燃料输送管的压力脉动与放射噪音的降低机构(机械装置)。
背景技术：
：以往公知的技术是，设置多个喷射喷嘴，将汽油等燃料供给发动机的多个气缸的燃料输送管。这种燃料输送管把由燃料箱导入的燃料从多个喷射喷嘴顺次喷射到发动机的多个进气管或气缸内，使燃料与空气混合，通过让该混合的气体燃烧，产生发动机的输出。这种燃料输送管如上述，虽然通过底板下面配管把由燃料箱供给的燃料从喷射喷嘴喷射到发动机的进气管或气缸内，但是，也有下述形式的燃料输送管，即在所供给的燃料向燃料输送管内过多地供给的情况下，设置有通过压力调节器把该多余的燃料返回到燃料箱中的回路的方式的、返回型燃料输送管。另外，还有与这种返回型燃料输送管不同的、不设置把供给的燃料返回到燃料箱中的回路的无返回型燃料输送管。把供给燃料输送管的多余的燃料返回到燃料箱中的方式的燃料输送管，由于能始终保持燃料输送管内燃料的量为一定，所以，其优点在于，随着燃料的喷射，难以产生压力脉动。但是，向高温发动机气缸附近配置的燃料输送管供给的燃料会高温化，由于这种被高温化的多余的燃料会返回到燃料箱中，因此，会导致燃料箱内的汽油温度上升。由于这种温度的升高导致汽油气化，会对环境产生恶劣的影响，鉴于这种缺陷，人们提出了不把这些多余燃料返回燃料箱的无返回型燃料输送管。这种无返回型燃料输送管，在从喷射喷嘴向进气管或气缸进行喷射的情况下，由于没有设置将多余燃料返回到燃料箱中的配管，所以，燃料输送管内的燃料压力变动变大时，就会产生大的压力波，与返回型燃料输送管相比，也会产生更大的压力脉动。本发明使用易于产生压力脉动的无返回型燃料输送管。因此，关于以往技术，借助于从喷射喷嘴向发动机进气管或气缸的燃料的喷射，对燃料输送管的内部减压时，一旦进行这种急剧的减压，因燃料喷射的停止所产生的压力波，就会导致在燃料输送管的内部产生压力脉动。这种压力脉动，从燃料输送管及与该燃料输送管相连接的连接管传播到燃料箱侧后，从燃料箱内的压力调整阀反转并返回，通过连接管后传播到燃料输送管。在燃料输送管中，设置有多个喷射喷嘴，该多个喷射喷嘴顺次进行燃料的喷射，产生压力脉动。结果，这种压力脉动通过把底板下面配管固定在底板下面的夹子，在车内作为噪音被传播，这种噪音会给驾驶者或乘车者带来不快感。以往，作为抑制这种压力脉动产生的弊端的方法，将装入橡胶隔膜的防波动装置配置在无返回型燃料输送管上，由该防波动装置吸收所产生的压力脉动能量，同时，将从燃料输送管到燃料箱侧的底板下面所配设的底板下面配管通过振动吸收用夹子固定在底板下面，借此，吸收燃料输送管或者到燃料箱的底板下面配管所产生的振动。这种方法比较有效，可以有效地抑制压力脉动的发生所带来的弊端。然而，防波动装置与振动吸收用的夹子价格昂贵，在增加零件数目的同时，也抬高了费用，为了确保设置空间，也产生一些新的问题。因此，提出了不使用这种防波动装置与振动吸收用的夹子，以降低压力脉动为目的，具有能够吸收燃料输送管的压力脉动的脉动吸收功能的方案。这种具有压力脉动吸收功能的燃料输送管，已知的有，特开2000-32卯30号公报记载的发明，特幵2000-320422号公报记载的发明，特开2000-329031号公报记载的发明，特开平ll-37380号公报记载的发明，特开平11-2164号公报记载的发明等。其中，具有压力脉动吸收功能的燃料输送管，在燃料输送管的外壁上形成有挠性吸收面，该挠性吸收面承受随着燃料的喷射所产生的压力，并产生弯曲变形，借此，吸收并降低压力脉动，可以防止燃料输送管、其他部件的振动带来的噪音的产生。但是，在上述以往技术中，虽然压力脉动的吸收效果确实是存在的，但是，随着燃料喷射时的喷射喷嘴的开闭使喷射喷嘴的滑阀在落座于阀座等时所产生的咔吃咔吃声音等的数kHz以上的高频率区域的声音，因吸收面发挥了扬声器的效果，出现了向外部放射的负面的效果。另外，本发明者在上述的特开2000-32卯30号"燃料输送管"中，提出了将燃料输送本体的外壁做成挠性吸收面、以吸收脉动的方案。图46是将燃料输送管的燃料输送本体81的箱形断面整体做成可挠性吸收面、以吸收脉动的例子。在燃料输送本体81的底面上固定有多个管座82，将燃料从燃料通路83通过管座82的燃料流入口84，向喷射喷嘴(图中未示)内供给。燃料输送本体81的纵横尺寸可以设定成例如板厚为1.2mm的碳素钢部件，高度H为32mm，宽度W为20mm的程度。本发明者等，假设在该燃料输送本体81内作用10个大气压的压力的情况下，且在将燃料输送本体81的固定用托架(参照图l)与管座82固定在底面的条件下，进行FEM(有限要素矩阵)解析，算出内部容积增加率的同时，将扩大变形量的断面形状的变化状况表示在图47中。如图47所示，由于承受内部压力，燃料输送本体81内壁面的左侧壁85及右侧壁86从虚线向实线所示的横向弯曲膨胀，但是，其中的上部壁87及下部壁88则分别向内侧弯曲收縮，结果表明内部容积的增加率极限的程度为0.55%左右。其次，燃料输送本体81的轴向垂直断面形状从箱形断面变化成后述的研钵形状、鼓形状、烧瓶形状、倒立烧瓶形状、梯形形状、倒立的梯形形状(参照图l、图2、图4图30、图37图42)等，进行同样的解析，结果表明，内部容积的增加率增大到为1.11.8%。其原因应考虑下述因素在这样的形状中，左右从最初变成曲面的结果，这些曲面受到压力作用，朝其曲率减少的方向变形，结果，左右方向吸收挠曲，上下面几乎不变形，内部容积的增大量变大。FEM解析虽然是可以使用计算机的数值解析，但是，由于是在将使用实物的再现实验的结果反馈的同时，始终追加修正的，因此，也能极大地提高其可靠性。此外，在特开昭60-240867号"内燃机用燃料喷射装置的燃料供给导管"中，揭示了将燃料输送本体的壁面的至少l个弹性地构成、以便使燃料脉动衰减的结构，以及断面大致为三角形的燃料输送本体。然而，即使是这样以往的发明，虽然能得到压力脉动的衰减效果，但是，却不能得到高频率区域的噪声降低的效果。
发明内容本发明就是为了解决上述问题而提出的，能够减少因喷射喷嘴引起的燃烧喷射时的压力脉动，防止底板下面配管的振动或噪音的发生，同时，可得到能减少来自燃料输送本体的放射音的燃料输送管。另外，不用使用防波动装置或振动吸收用夹子等高价部件，就能制造出压力脉动或放射音的降低效果显著的制品，能降低制造成本。此外，不用增大外径尺寸就能形成这样的燃料输送本体，还能设置在发动机室内等有限的空间内。并且，还提供一种能发挥这样的压力脉动衰减效果，降低放射音，不增大外径尺寸的燃料输送管的结构。本发明为了解决上述问题，其第l发明是，提供一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状大体为矩形，并且以具有该大致矩形的2个长边侧壁面分别向内侧弯曲而成的形状的大致研钵形断面形成，在平坦的2个短边侧壁面或者2个长边侧壁面的任何一方上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，上述2个长边侧壁面构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。另外，也可以是在上述2个长边侧壁面的中央附近分别形成平坦部分。并且，第2发明是，提供一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状以梯形顶边上设置有大致的矩形而成的大致为烧瓶的断面形成，在该大致的烧瓶断面的底面或上面或者2个侧面的任何一个上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，大致为烧瓶断面的2个侧面构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。还有，第3发明是，提供一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是在梯形顶边上设置有大致矩形而成的大致烧瓶形状，且以带有大致矩形的顶部按圆弧状弯曲所成的形状的拱形顶的大致烧瓶断面形成，在该大致烧瓶断面的底面或者2个侧面的任何一个上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，该大致烧瓶断面的2个侧面构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。另外，第4发明是，提供一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状以在大致矩形的顶边设置有倒立梯形所成的倒立烧瓶断面形成，在该倒立烧瓶断面的底面上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，倒立烧瓶断面的2个侧面构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。再者，第5发明是，提供一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状以大致梯形断面形成，该大致梯形断面的2个斜边分别向内侧弯曲，在该大致梯形断面的底面或者上面或者2个斜边的任何一个上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，大致梯形断面的2个斜边构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。还有，第6发明是，提供一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是大致梯形形状，并且以带有梯形顶部按照圆弧状弯曲所成的形状的拱形顶的大致梯形断面形成，该大致梯形断面的2个斜边分别向内侧弯曲，在该大致梯形断面的底面或者2个斜边的任何一个上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，大致梯形断面的2个斜边构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。此外，第7发明是，提供一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是以倒立梯形断面形成的，该倒立梯形断面的2个斜边分别向内侧弯曲，在该倒立梯形断面的底面上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，倒立梯形断面的2个斜边构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。再者，第8发明是，提供一种燃料输送管中，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是以在大致矩形的顶边上设置有宽度比该矩形的宽度窄的大致矩形而成的大致钥匙形断面形成，在该大致钥匙形断面的底面或者上面或者2个侧面的任何一个上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，大致钥匙形断面的2个侧面构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。再者，第9发明是，提供一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是在大致矩形的顶边上设置有宽度窄于该矩形的大致矩形所成的大致钥匙形形状，并且以带有宽度窄的的大致矩形顶部按圆弧状弯曲所成的形状的拱形顶的大致钥匙形断面形成，在该大致钥匙形断面的底面或者2个侧面的任何一个上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，大致钥匙形断面的2个侧面构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。还有，第10发明是，提供一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，上述燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是大致矩形，并且以让该大致矩形的2个长边侧壁面的任何一个的大致中央部向内侧弯曲成凹槽状所成的大致护目镜形断面形成，在另一个大致平坦的长边侧壁面或者2个平坦的短边侧壁面的任何一方上固定有喷射喷嘴连接用的各管座，至少上述大致中央部弯曲成凹槽状的一个长边侧壁面构成挠性的吸附壁面，该吸附壁面承受随着燃料喷射所产生的压力而变形，借此，吸收脉动。另外，也可以使2个长边侧壁面平行。再者，也可以使2个长边侧壁面的一个朝外方突出地形成。还有，也可以使燃料输送本体的断面形状的4个角至少有1个为圆弧状。此外，第11发明是，提供一种燃料输送管，在备有喷射喷嘴的没有设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其中，在燃料输送本体的壁面上形成有挠性吸附壁面，借助于内部压力的变化，吸附壁面挠曲，由此，可增加燃料输送本体的内部容积，同时，燃料输送本体内流动的燃料的音速",与燃料输送本体的内部容积V所决定的为20X103(m-。5sec")《a/VF《85X103(m"'5sec")，通过燃料输送本体内流动的燃料的高频率区域的等价音速^与上述燃料音速a之比"z7"h为"i/"w《0.7。另外，还可以是，^A/F为35X103(m-Q5sec")《&/#《85X103(m-0.5sec")，a丄/^为aA《0.7。再者，还可以是，a丄A/F为20X103(m-w'sec-1)《c^/VF《35X103(m-0.5sec")，是0.35《ajc^《0.7。还可以是，吸附壁面通过使燃料输送本体壁面的至少一部分向内方弯曲而形成，借助于内部压力的变化，弯曲部分向外方挠曲，借此，增加燃料输送本体的内部容积。本发明由于具有上述结构，在如第1第10发明所述的燃料输送管中，可大幅度地增加受到与以往同样压力时的容积变化率，提高了挠性吸附壁面的脉动吸收效果，可抑制放射音等的异常噪音的传递*传播*放射。由于燃料输送本体的外形尺寸基本没有增加，所以，即使与已有的燃料输送管置换，也能容纳到发动机室内有限的空间内，确保作为部件的互换性。作为吸附壁面的脉动吸收的理论根据，可以理解成喷射喷嘴的开闭时所产生的冲击波，在向管座的燃料流入口流入或者因瞬间的逆流而流出时，通过挠性吸附壁面的挠曲吸收冲击或脉动；并且借助于弹簧常数比较小的薄壁部件产生挠曲变形，引起内部容积变化，吸收燃料的压力变动。第1第10发明，通过采用下述各种断面形状，能发挥同样的作用效果。(1)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状大体为矩形，并且是使该大致矩形的2个长边侧壁面分别向内侧弯曲而成的形状的大致研钵形断面。(2)是在研钵形断面的2个长边侧壁面的中央附近分别形成平坦部分的大致鼓形断面。(3)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是在梯形的顶边设置有大致矩形所成的大致烧瓶断面。(4)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是在梯形的顶边设置有大致矩形所成的大致烧瓶形状，并且是带有大致矩形的顶部按圆弧状弯曲所成的形状的拱形顶的大致烧瓶形断面。(5)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是在大致矩形的顶边设置有大致梯形所成的倒立烧瓶断面。(6)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是大致的梯形断面。(7)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是大致的梯形形状，并且是以让梯形的顶部按圆弧状弯曲所成的形状的拱形顶的大致梯形断面。(8)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是倒立的梯形形状，并且是2个斜边分别向内侧弯曲所成的形状的倒立梯形断面。(9)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是在大致矩形的顶边设置有宽度比矩形的宽度窄的大致矩形所成的大致钥匙形断面。(10)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是大致的钥匙形状，且是带有宽度较窄的大致矩形的顶部按照圆弧状弯曲所成的形状的拱形顶的大致钥匙形断面。(11)燃料输送本体的轴垂直方向的断面形状是大致的矩形，且是让该大致矩形的2个长边侧壁面的任何一个的大致中央部向内侧以凹槽状弯曲所成的形状的大致护目镜形断面。还有，各断面形状并不需要严格地做成左右对称形状。此外，连接到燃料输送本体上的管座还可以配置在壁面的上面、底面及2个侧面的任意位置，连接该管座的壁面朝向下方，以便配置燃料输送本体加以利用。另外，用于形成各断面的材料可以是-(A)由圆形管进行成形加工的无缝管(但是，圆形管制造时的接缝除外)；(B)将2个槽钢重合并将接缝焊接的管；(C)通过压力加工使一部分重合的管等；使用公知的加工方法形成具有上述给定断面形状的燃料输送本体。在第110发明中，燃料输送本体的外壁部或者吸附壁面的板厚纵横比率构成部件的材质或强度等，可根据实验或解析确定，特别是在发动机空转时，应使振动与脉动成为最小值。根据第110发明的燃料输送管，保持托架的安装尺寸，可以保持相对以往燃料输送管的互换性。另外，第ll发明涉及压力脉动的降低及放射音降低的机构(装置)，所以，随着燃料从喷射喷嘴的喷射产生压力脉动时，其压力变动值与燃料输送管内流动的燃料音速",及燃料输送本体的内部容积密切相关，其关系为下述公式1所表示之比例式[公式l〗P:压力变动值，燃料输送本体中的燃料音速，V燃料输送本体的内部容积。从而，通过縮小经过燃料输送本体内流动的燃料音速A，能够减小压力脉动P。关于该燃料音速^，借助于燃料中的运动量法则及连续式，有下述公式2成立。并且，根据体积弹性模量的定义有下述公式3成立。[公式2]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage12</formula>p:燃料的密度，《/:燃料的体积弹性模量，A:燃料输送本体内的体积弹性模量。[公式3]AP:燃料输送本体内的内部压力变化，附加内部压力时的燃料输送本体内的容积弹性量。利用上述公式，通过FEM等的数值解析，能求出经过燃料输送本体流动的燃料音速"，。并且，在该燃料音速^变小的情况下，如果縮小K,即燃料输送本体内的体积弹性模量也是可以的，在该《变小时，还可以增大附加内部压力时的燃料输送本体内的内部容积。因此，本发明的燃料输送管，由于形成有挠性吸附壁面，借助于内部压力的变化，使吸附壁面向外方挠曲，借此，可增大内部容积，所以，能提高压力脉动的吸收效果，可抑制向底板下面配管等的脉动或噪音的传递传播。另一方面，通过求出燃料输送本体内的气柱振动模式及其频率，可以算出喷射喷嘴的滑阀落座于阀座时产生的卡吃卡吃音及其他放射音带来问题的数kHz以上的高频率区域的等价音速&。g卩，气柱振动模式，适用两端封闭端的气柱条件，下述公式4的关系成立。[公式4]f:频率，n:气柱振动模式的次数，1:燃料输送本体的气柱长度从上述公式4，并借助于下述公式5，可求出高频率区域的等价音速aw。[公式5]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>根据上述公式，计算以往的燃料输送管的高频率区域的等价音速^的情况下，与上述燃料音速a的情况大致相同，为了降低压力脉动而减小&时，^也会变小，使放射音变大，这是不合适的。但是，本发明的燃料输送管，由于放射音带来问题的高频率区域的脉动使吸附壁面变成保持有多个波腹与波节的模式形状，是很难弯曲的形状，所以，高频率区域的吸附壁面的挠曲变小。因此，即使在燃料音速^变小的情况下，高频率区域的等价音速^也不会变小，可以良好地抑制大的放射音的发生。而且，由于通过下述结构形成，即，由本发明者等进行的数值解析与试验结果、燃料的音速^与燃料输送本体的内部容积V所确定的c^/V^为20X103(m-05sec")《85X103(m_a5sec")，且高频率区域的等价音速^与燃料的音速a之比^/为ai/&《0.7，所以，能得到提高了压力脉动的吸收效果及放射音的防止效果的双重效果的燃13对于上述范围，假设^/VF〈20X103(m-G'5.sec'1)，就有必要縮小c^或者增大V。为了縮小^，就必须增大燃料输送本体的内部容积V，为此，必须使壁面的壁厚减薄，却降低了燃料输送本体相对燃料喷射时的脉动的耐久性。另外，为了增大内部容积V，必须增大燃料输送本体的形成宽度、高度及长度，当内部容积V过大、变成大体积时，会导致在车体上的布置性降低。相反，如果^/#〉85X103(m"'、sec")，则内部压力产生的内部容积V的增加比例会减少，成为脉动吸收性低的部件，使底板下面配管产生振动。此外，当《>>0.7时，为了縮小燃料的音速^以提高脉动吸收性能时，与此成比例的高频率区域的等价音速^也会变小，导致放射音增大，成为缺乏放射音抑制效果的部件，结果会产生卡吃卡吃的声音。于是，在本发明的燃料输送管中，不仅能提高燃料喷嘴引起的来自喷射喷嘴的压力脉动的吸收效果，很好地防止底板下面配管产生的振动及噪音，还能抑制喷射喷嘴的滑阀落座于阀座等时的卡吃卡吃音等的、高频率区域的音的放射。因而，没有必要使用防波动装置及振动吸收用的夹子等高价部件，能降低制造成本，不会变成大体积，可抑制外径尺寸的增大，即使是发动机室内等有限的空间也可以进行设置，能得到布置性好的制品，还可以与已有的燃料输送管进行置换，并能保证作为部件的互换性。此外，如果使aJV^为35X103(m-a5sec")《ai/#《85X103(m-°5sec");使c^/c^为a>H《0.7的话，则能够搭载4气缸等比较小的发动机(6601000cc类)，即便是压力脉动的降低效果比较小，也能适用于在小型车辆等中使用。再者，如果a,/VF为20X103(m-os'sec")《《35X103(m-a5sec");A/为0.35《^/《0.7的话，则能得到特别优良的放射音的防止效果及压力脉动的吸收性，可搭载46气缸或者46气缸以上的大型发动机(13002500cc类)，适用于在要求降低大的压力脉动效果的车辆等上使用。此外，高频率区域的等价音速^的值，在物理层面上讲是不可能超过燃料输送本体内的燃料本身的音速，如果^/^变小，燃料音速^就必须减少，如上述，这意味着为了增大变形量就要使壁厚变薄，但却带来耐久性降低的问题。为此，为了避免使用时内部压力产生的燃料输送本体的破损，由于要使^的值受到限制，所以，a/最好是0.35以上。另外，只要是在受到内部压力作用下能够产生弯曲、由此增大燃料输送本体的内部容积的任何形状，都可用来形成吸附壁面，但是，如果让燃料输送本体壁面的至少的一部分向内方弯曲，最好是以比较大的曲率半径平滑地弯曲而形成吸附壁面的话，则借助于内部压力变化使该弯曲部分向外方挠曲，就可以增加燃料输送本体的内部容积。作为这样的吸附壁面的效果，在不具有向内方弯曲壁面的吸附壁面的场合，在吸附壁面向外方挠曲时，相反，非吸附壁面部分有可能向内方收缩，使得内部容积难以增大。然而，在让壁面朝内方弯曲形成吸附壁面的情况下，弯曲部分向外方挠曲变成直线，就可以加长吸附壁面的端点间距离，因此，与该吸附壁面连续的非吸附壁面不会向内收縮，相反会朝外方扩张，能大幅度地增大燃料输送本体的内部容积的增加率。图1是本发明第1实施例的燃料输送管的透视图。图2是图1的a-a线的断面图。图3是表示第1实施例的燃料输送本体由于内部压力弓I起吸收壁面挠曲、使燃料输送本体的内部容积变化的状态的示意图。图4是第2实施例的燃料输送本体的主要断面图，断面形状为横置研钵形状。图5是第3实施例的烧瓶形燃料输送本体的主要断面图。图6是第4实施例的钥匙形的燃料输送本体的主要断面图。图7图13是第5第11实施例的研钵形燃料输送本体的主要断面图。图14图19是第12第17实施例的护目镜形燃料输送本体的主要断面图。图20图23是第18第21实施例钥匙形的燃料输送本体的主要断面图。图24是第22实施例的研钵形燃料输送本体的主要断面图。另外，图25图27是第23第25实施例的烧瓶形燃料输送本体的主要断面图。图28是第26实施例的梯形形状的燃料输送本体的主要断面图。图29是第27实施例，是将多个成形板材组合所形成的烧瓶形燃料输送本体的主要断面图。图30是第28实施例，是借助于压力加工使板材的一部分重叠所形成的烧瓶形燃料输送本体的主要断面图。图31是表示根据FEM解析的第1、第2实施例的研钵形燃料输送本体的4kHz附近频率的气柱振动模式的波腹和波节的状况的示意图。图32是表示根据FEM解析的第1、第2实施例的烧瓶形燃料输送本体的、4kHz附近频率的气柱振动模式的波腹和波节的状况的示意图。此外，图33是表示第2第6以往例的扁平形燃料输送本体的、4kHz附近频率的气柱振动模式的波腹和波节的状况的示意图。该图31图33中的AI表示燃料输送本体的、某相位的内部压力变化。此外，图34是第1第4以往例子及第1第4实施例的燃料输送本体的、关于高频率区域的气柱振动模式数与其频率之间的相关曲线。图35是关于第1第4以往例子及第1第4实施例的燃料输送本体上的模式字数2以后的线性近似曲线。图36是将脉动吸收性同等的第1实施例与第6以往例子的各燃料输送本体的放射音比较后的曲线。图37是在梯形形状的燃料输送本体的途中设置突出部的第29实施例的断面透视图。图38是第30实施例，是具有带拱形顶的大致为烧瓶形状断面的燃料输送本体的主要断面图。图39是第31实施例，是具有带拱形顶的大致梯形断面的燃料输送本体的主要断面图。图40是第32实施例，是具有带拱形顶的大致钥匙形断面的燃料输送本体的主要断面图。图41是倒立烧瓶形状的第33实施例，图42是倒立梯形形状的第34实施例的燃料输送本体的主要断面图，同时，将多个成形的板材组合而形成。图43是表示在长边侧壁面的中央部不设置平坦部分、为平滑的圆弧的研钵形燃料输送本体在受到内部压力作用使其内部容积产生变化的状态的示意图。图44是表示大致为烧瓶形状的燃料输送本体在受到内部压力作用使其内部容积产生变化的状态的示意图。图45是表示倒立烧瓶形状的燃料输送本体在受到内部压力作用使其内部容积产生变化的状态的示意图。图46是以往燃料输送管的燃料输送本体与管座的断面图。图47是表示以往燃料输送本体的变形状态的示意图。图48是在实验中使用的第2第6以往例子的扁平形状的燃料输送本体的断面图。具体实施方式下面，利用附图详细说明本发明的实施例。首先，本发明的第1第25实施例的燃料输送本体的燃料音速^(m/s)、断面面积A(mm2)、内部容积V(mm3)、^/VF(m'a5sec")、高频率区域的等价音速c^(m/s)、A/及壁厚(mm)表示在下表l中。此夕卜，为了便于比较，也表示出了不带吸附壁面的四边形形状的燃料输送本体(第l以往例子)的数据以及设置有吸附壁面的扁平形状的燃料输送本体(第2第6以往例子)的数据。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>上述第l以往例子的燃料输送本体如表l所示，是宽16mm、高16mm的大致为正方形的断面形状，壁厚是1.2mm，管长为325mm。另外，第2第6以往例子如图48所示，燃料输送本体81的断面形状为扁平形状。并且，第2以往例子为宽28mm、高10.2mm的扁平形状的断面形状，壁厚是1.2mm，管长为325mm。另外，第3以往例子为宽34mm、高10.2mm的扁平形状的断面形状，壁厚是1.2mm，管长为325mm。第4以往例子为宽34mm、高10.2mm的扁平形状的断面形状，壁厚是1.2mm，管长为175mm。第5以往例子为宽28mm、高10.2mm的扁平形状的断面形状，壁厚是1，2mm，管长为175mm。第6以往例子为宽32.7mm、高10.2mm的扁平形状的断面形状，壁厚是1.0mm，管长为325mm。此外，在各实施例中，燃料输送本体以借助于辊轧成形加工对圆形断面的炭素钢、不锈钢等的管子进行加工所形成的特殊形状断面制作。接着，详细说明图1图3所示的第1实施例，l是燃料输送本体，在其一个面上设置有可连接喷射喷嘴(图中未示)的管座2。例如，在4气缸发动机的情况下，按期望间隔和角度设置4个管座2。另外，燃料输送本体1用端帽12将两端封住，在其一端上用钎焊或焊接连接固定有燃料导入管3，该燃料导入管3通过底板下面配管(图中未示)连接到燃料箱(图中未示)上。另外，在燃料输送本体l的另一端或侧面上，虽然也可以设置为返回燃料箱的返回管，但是，在无返回型燃料输送管上不设置返回管。并且，该燃料箱的燃料通过底板下面配管输送给燃料导入管3，如图l的箭头所示，从燃料导入管3向燃料输送本体1流动，通过连接到管座2的喷射喷嘴直接喷射到进气通路或气缸内。并且，燃料输送本体l在管座2的安装侧设置有具有将燃料输送本体1连接固定在发动机本体上所需的壁厚的坚固的托架4。此外，第l实施例的燃料输送本体l，如图2所示，为具有平坦的2个短边侧壁面和向内侧弯曲的2个长边侧壁面的大致研钵形断面。并且，让作为上述平坦的短边侧壁面一方的底面为下部壁5，来安装管座2。并且，将与下部壁5对峙的作为短边侧壁面另一方的上面作为上部壁6。连接该上部壁6与下部壁5的作为长边侧壁面的左侧壁7与右侧壁8如图2所示，以圆弧状形成上部壁6与下部壁5的连接部，同时，按照由平坦的直边与一对斜边组成的梯形形状，向内方弯曲形成，构成一对挠性的吸附壁面io，形成断面形状大致为鼓形的研钵形。从而，根据来自喷射喷嘴的燃料喷射时的内部压力的变化，向内方弯曲的吸附壁面10可向外方挠曲变形，借此，可以增大燃料输送本体l的内部容积。上述第l实施例的研钵形燃料输送本体l，由上部壁6、下部壁5、以及通过弧状弯曲部11与之连接的左侧壁7与右侧壁8构成。而且，如图2所示，使左侧壁7与右侧壁8向内方以梯形形状弯曲，成为高33.6mm的吸附壁面IO，让该吸附壁面10以最大外径距离22mm对峙，同时，使该吸附壁面10的大致为直边的边长为10.2mm，该直边部分的左侧壁7与右侧壁8的外径距离为15.2mm。并且，如表1所示，使壁厚为1.2mm而燃料输送本体l内部的断面面积A为468mm2，同时，形成管长为325mm，借此，内部容积V为150879mm3，如图2实线所示，在下部壁5上设置喷射喷嘴的管座2。还有，在图4所示的第2实施例中，形成为横长形状，该横长形状的上部壁6与下部壁5的形成宽度为33.6mm，通过弧状弯曲部ll与之连接的左侧壁7与右侧壁8的高度为22mm。并且，使上部壁6与下部壁5分别向内方以梯形弯曲，形成一对吸附壁面IO。同时，使该一对吸附壁面10的大致为直边的边长为10.2mm，该直边部分的上部壁6与下部壁5的外径距离为15.2mm。并且，如表1所示，使壁厚为1.2mm而燃料输送本体l内部的断面面积A为468mm2，同时，形成管长为325mm，借此，内部容积V为150879mm3，如图4双点线所示，在下部壁5上设置喷射喷嘴的管座2。并且，另一不同的第3实施例的燃料输送本体1，如图5所示，为在梯形顶边上设置有大致矩形所成的烧瓶形状，使上部壁6与下部壁5向内方弯曲形成，作为吸附壁面IO，将左侧壁7与右侧壁8做成大致的直边，使其断面形状以横长的烧瓶形形成。而且，左侧壁7的高度为9.4mm，右侧壁8的高度为22mm，左侧壁7与右侧壁8的外径距离为32mm。另夕卜，通过弧状弯曲部ll，把左侧壁7与右侧壁8连接到由大致直边与斜边构成的上部壁6与下部壁5上而形成。该上部壁6与下部壁5的左侧壁7侧的大致直边的长度为16.24mm。并且，如表1所示，通过使壁厚为1.2mm，可使燃料输送本体l内部的断面面积A为289mm2，同时，形成管长为325mm，借此，使内部容积V为93097mm3,如图5单点划线所示，在下部壁5大致直边的一侧设置有喷射喷嘴的管座2。还有，再一不同的第4实施例的燃料输送本体1，如图6所示，为将大小2个大致的矩形组合在一起所成的钥匙形状，使上部壁6与下部壁5向内方弯曲形成，并作为吸附壁面IO，左侧壁7与右侧壁8为大致的直边，并且其断面形状以横长的钥匙形配置形成。并且，左侧壁7的高度为6.4mm，右侧壁8的高度为13.6mm，上部壁6与下部壁5的形成宽度为32mm。上部壁6与下部壁5，通过用斜边把设置在左侧壁7侧的长12.73mm的大致直边与设置在右侧壁8侧的长9mm的大致直边连接在一起而形成，并通过弧状弯曲部11把两端部连接到上部壁6与下部壁5上。而且，如表1所示，通过把壁厚制成1.2mm，使燃料输送本体l内部的断面面积A为205mm2，同时，通过形成管长为325mm，使内部容积V为66155mm3，在下部壁5的右侧壁8侧的长9mm的大致直边上设置有喷射喷嘴的管座2。另外，表l示出了第3实施例中配置成横长的烧瓶形和第4实施例中配置成横长钥匙形的情况的数据，但是，还可以是如图4、图5双点划线所示，在左侧壁7或右侧壁8上设置管座2，使该壁面朝向下方，配置成纵长的烧瓶形、钥匙形使用。还有，在图5的第3实施例中，在左侧壁7上设置管座2的情况下，燃料输送本体l成为倒立的烧瓶形状。下面，图7图13是第511实施例，任何一个都是研钵形的燃料输送本体l。另外，图11所示的第9实施例是长边侧壁面的中央为圆弧状的研钵形，并且，图7图10、图12、图13所示的第5第8、第10、第ll实施例，与第l实施例同样，是在长边侧壁面的中央设置平坦的直边的大致鼓形的研钵形形状。在各图中示出了断面形状与外径尺寸，其壁厚或断面面积A、内部容积V及管长都表示在表1中。另外，在这些第5第11实施例中，配置成如各图所示的横长形式，在上部壁6与下部壁5上配置有吸附壁面IO，如单点划线所示，在下部壁5上设置喷射喷嘴的管座2而形成，进行表l所示的音速等的测量。但是，也可以上下纵长地配置并使用，在这种情况下，如双点划线所示的在右侧壁8或左侧壁7任何一方上设置管座2，把设置该管座2的壁面配置在下方使用。另外，图14图19所示的第12第17实施例，是由2个长边侧壁面与2个短边侧壁面构成的大致矩形，借助于让位于2个长边侧壁面的一方的上部壁6的中央部朝内方弯曲成凹槽状形成，然后形成吸附壁面IO，制成断面为护目镜形的燃料输送本体l。在各图中示出了的断面形状与外径尺寸，其壁厚、断面面积A、内部容积V及管长都表示在表1中。这里，图19所示的第17实施例虽然与图15所示的第13实施例外径尺寸相同，但是，如表1所示，第13实施例壁厚为1.2111111，断面面积A为234mm2、内部容积V为78993mm3，而第17实施例壁厚为1.0mm，断面面积A为250mm2、内部容积V为84567mm3。在各实施例中，如图所示，在与设置凹槽状弯曲侧的上部壁6相反侧的下部壁5上，如单点划线所示，设置有喷射喷嘴的管座2。另外，即使在护目镜形的燃料输送本体l的情况下，也可以沿上下方向配置并使用，即使在该情况下，如双点划线所示，也能在右侧壁8或左侧壁7任何一方上设置管座2，把设置该管座2的壁面配置在下方使用。另外，在图14图17及图19所示的护目镜形的燃料输送本体1中，虽然作为长边侧壁面的上部壁6与下部壁5平行地形成，但是，在图18所示的第16实施例的燃料输送本体1中，使长边侧壁面的一方下部壁5向外方突出地形成。还有，图20图23所示的第18第21实施例是钥匙形，图24所示的第22实施例是研钵形，图25图27所示的第23第25实施例是烧瓶形燃料输送本体l，在各图中示出了断面形状与外径尺寸，其壁厚、断面面积A、内部容积V及管长都表示在表1中。即使在这些第18第25实施例中，也可以横长地配置，在单点划线所示的位置设置管座2的情况的数据也表示在表1中。但是，也可以沿上下方向纵长地配置，在这种情况下，在双点划线所示的右侧壁8上设置喷射喷嘴的管座2，也能把该右侧壁8配置在下方使用。进一步，如第18、第22、第23、第24、第25实施例，也能在左侧壁7比较长的情况下，在左侧壁7上设置管座2，将该左侧壁7配置在下方使用。如上述表l所示，第1第25实施例及第1第6以往例子的经过燃料输送本体1内流动的燃料音速^，使用上述作用中所示的公式并借助于FEM解析求出。另外，高频率区域的等价音速，是进行将燃料输送本体l内的燃料与燃料输送本体l耦合的模型解析，抽出(抜^出t)由放射音造成问题的数kHz以上的燃料输送本体l内的气柱共鸣部分的模式。在图34中，示出了在第1第4实施例及第1第4以往例中，与模式数的乘幂次数和其频率相关的曲线。另外，以该图34的曲线为基础，在图35中，示出了在第1第4实施例及第1第4以往例中，模式次数2以后(以降)的线性近似曲线。而且，从该曲线求出斜率(Wn)，借助于上述公式5，通过给该斜率乘以各燃料输送本体1的轨道长的2倍(21)，可以求出高频率区域的等价音速^。在图34、图35中，以往例的模式数的乘幂次数大体为l，当模式次数为2以上的模式数与频率为近似线性吋，大致通过原点。即是说，燃料音速^与高频率区域的等价音速^基本相同。与之相对，实施例的模式数的乘幂次数基本大于l，当模式次数为2以上的模式数与频率为近似线性时，则与X轴的交点向正向侧大大地偏移，不通过原点。即是说，与燃料音速a相比，高频率区域的等价音速^变大，^/^《0.7。下面，用第l实施例说明本发明燃料输送管的脉动吸收及放射音的降低作用。首先，随着燃料从喷射喷嘴的喷射产生压力脉动时，燃料输送本体1的挠性吸附壁面10向外方挠曲变形，使燃料输送本体l的内部容积增大。图3是对该内部容积增大状态进行FEM解析的概略图，内部容积增大前的燃料输送本体1的内壁面用虚线表示，内部容积增大时的燃料输送本体l的内壁面用实线表示。如图3所示，通过内部压力的上升，挠性吸附壁面10以距离^分别向外方挠曲变形，成为直线，借此，图3的a所示的各吸附壁面10的端点之间、即上部壁6与下部壁5之间的距离也随之变长。从而，燃料输送本体l的内部容积能有大的增加(1.1°/。的程度)，如表1所示，能以数百Hz的程度缩小燃料音速^，由于a,/VF《45X103(n^^sec-1)是必然的，能够縮小^，所以能得到良好的压力脉动的吸收效果。结果，可良好地抑制朝底板下面配管等的压力脉动或噪音的传递传播。另一方面，在燃料喷射后，由喷射喷嘴的滑阀落座于阀座等上时产生的卡吃卡吃音等、放射音产生问题的数kHz以上的高频率区域的等价音速《的情况下，在以往的燃料输送管中，通过易于挠曲使燃料音速^变小时，如图3所示，即使在高频率区域也必然使挠曲变大，模式数也增多。由此，如表1所示，虽然高频率区域的等价音速^也在减小，但是，却很难抑制放射音。然而，第1实施例的燃料输送管如图31所示，在高频率区域内，吸附壁面10为保持有多个波腹与波节的模式形状，成为不易弯曲的形状，所以，吸附壁面10的挠曲变小。从而，燃料音速^为287m/s，与此相比，高频率区域的等价音速为663m/s,不会縮小，与以往例相比，能抑制放射音使其减小。图36示出了^/VF为近似值，脉动吸收性同样的第1实施例与第6以往例的燃料输送管中的比较放射音的曲线。从该曲线中可以看出，本发明的第1实施例燃料输送管与第6以往例相比，明显地提高了放射音的抑制效果。另外，也能以与上述第1第25实施例不同的形状形成，如图28所示的再一不同的第26实施例所示，还可以按照下述方式形成燃料输送本体1，即让上部壁6侧宽度变窄、下部壁5侧宽度变宽，而且通过设置向内方以圆弧状平缓地弯曲的左侧壁7与右侧壁8而形成，使断面形状为大致的梯形形状。另外，还可以如单点划线所示，在下部壁5上设置管座2使用，或者，还可以是，在上部壁6上设置管座2，把该上部壁6配置在下方，成为倒立的梯形形状使用。此外，上述第1第26实施例的燃料输送本体1，借助于上述的辊轧成形法加工能容易地形成。另外，燃料输送本体1也可以是如图29所示的第27实施例，使上半部分与下半部分各自分离地形成之后，将该2个成形的板材组合，通过钎焊或焊接等形成。再者，还可以是如图30所示的第28实施例，把压力成形的板材的两端部双重重合后，借助于钎焊或焊接等固定两端部而形成。即使在这些情况下，还可以配置成纵长的烧瓶形状或倒立的烧瓶形状，如单点划线所示，将管座2设置在下部壁5或上部壁6上，将设置该管座2的壁面配置在下方后使用，还可以是如双点划线所示，将管座2设置在右侧壁8上，配置成横长的烧瓶形状后使用。图2、图4图30所示的断面图，表示各实施例的燃料输送本体l的主要断面，从燃料输送本体l长度方向的前端到后端，虽然不一定非要成为同一断面形状，但是，根据安装空间，最好让一部分具有与主要断面不同的形状。例如，如图37所示的第29实施例，可以根据需要，在燃料输送本体1的途中设置突出部13来调整燃料的流量，或者，虽然在图中未示，但是也可以将途中缩小，防止与其他部件的千涉。另外，在上述各实施例中，虽然在4个角上设置有弧状弯曲部11，但是，也不一定非要使这4个角以弧状弯曲，例如图37所示的第29实施例，让一部分角以角形形成，这样也很容易成形。但是，以弧状弯曲的方法可以提高来自喷射喷嘴的燃料喷射时的内部压力变化所引起的吸附壁面10的变形对应性。另外，图38是大致烧瓶形状的变形，示出了以圆弧状形成上部壁6的拱形顶的大致烧瓶断面的第30实施例的燃料输送本体1。并且，图39是大致梯形形状的变形，示出了以圆弧状形成上部壁6的作为拱形顶的大致梯形断面的第31实施例的燃料输送本体1。再者，图40是大致钥匙形状的变形，示出了以圆弧状形成上部壁6的带拱形顶的大致钥匙断面的第32实施例的燃料输送本体l。即使在这些第30、31、32实施例的情况下，也可以沿上下方向纵长地配置，在平坦的下部壁5上，如单点划线所示，设置有管座2，也可以横长地配置，在成为下面的左侧壁7或右侧壁8上，如双点划线所示，设置有管座2。还有，图41所示的第33实施例，在形成倒立烧瓶形状的燃料输送本体1时，让平坦的皿状的上部壁6与下部壁5、左侧壁7及右侧壁8构成的弯曲的断面杯状部件分离且形成之后，在使相互的端部重合的状态下通过焊接或钎焊，使双方固定而形成。另外，图42所示的第34实施例，在形成大致梯形形状的燃料输送本体1时，让平坦的皿状下部壁5与上部壁6、左侧壁7及右侧壁8组成的弯曲部件分离且形成之后，在使相互的端部重合的状态下通过焊接或钎焊，使双方固定而形成。还有，图43示出了在长边侧壁面的中央不设置平坦部分的以平滑圆弧所形成的研钵形燃料输送本体l中，对施加内部压力情况的变形进行FEM解析的结果。如图43所示，借助于承受的内部压力，使燃料输送本体l的内壁面从虚线横向膨胀到实线位置，由于横向的移动量大，所以，上下方向的变形量则局限于很小，结果表明，内部容积的增加率可达到1.1%。进而，即使在图43所示的大致呈研钵形形状断面的燃料输送本体1的情7兄下，也能发挥与图3的第1实施例同样的作用与效果。最后，图44示出了大致为烧瓶形状，图45示出了关于倒立烧瓶形状的燃料输送本体1的、作用有内部压力情况的变形进行FEM解析的结果。即使在这种情况下，也能发挥与图3的第1实施例同样的作用与效果。本发明的燃料输送本体，由于具有上述构成，借助于将轴垂直方向的断面形状做成研钵形、烧瓶形、梯形、钥匙形、护目镜形等，可大幅度地增加承受与以往同样压力的情况下的内部容积的变化率，提高了挠性吸附壁面的脉动吸收效果，抑制了异常噪音的传递，传播，放射。由于几乎不用增大燃料输送本体的外形尺寸，即使与已有的燃料输送管置换，也能容纳在发动机室内的有限空间内，能保证作为部件的互换性等，有着极为显著的技术效果。并且，由于使由燃料输送本体内流动的燃料音速A与内部容积V所确定的A/VF为20X10385X103(m'Q5sec")，燃料音速A与高频率区域的等价音速^之比为A/^《0.7，通过吸附壁面的挠曲变形，根据内部压力的变化，可使燃料输送本体的内部容积与以往技术相比大幅度地增加，所以，提高了燃料喷射时的压力脉动吸收效果。从而，低频率域的机械振动很难传播到底板下面配管等上，能很好地防止噪音的发生。并且，高频率区域的脉动很难使燃料输送管挠曲，高频率区域的等价音速不会縮小，可良好地抑制喷射喷嘴的滑阀落座于阀座等上时的卡吃卡吃音等的高频率区域的音向外部的放射。于是，可抑制从低频率区域到高频率区域的噪音发生，不用使用防波动装置或振动吸收用夹子等，能够降低制造成本。权利要求1、一种燃料输送管，其在具有喷射喷嘴且不设置向燃料箱返回的回路的无返回型燃料输送本体上连接有燃料导入管，该燃料导入管通过底板下面配管与燃料箱连接，其特征是，在燃料输送本体的壁面上形成有挠性吸附壁面，借助于内部压力的变化，吸附壁面挠曲，由此，可增加燃料输送本体的内部容积，同时，由燃料输送本体内流动的燃料的音速αL与燃料输送本体的内部容积V所决定的id="icf0001"file="S2008100926546C00011.gif"wi="12"he="5"top="87"left="109"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="no"/>为<math-cwu><![CDATA[<math><mrow><mn>20</mn><mo>&times;</mo><msup><mn>10</mn><mn>3</mn></msup><mrow><mo>(</mo><msup><mi>m</mi><mrow><mo>-</mo><mn>0.5</mn></mrow></msup><mo>&CenterDot;</mo><msup><mi>sec</mi><mrow><mo>-</mo><mn>1</mn></mrow></msup><mo></mo><mo>)</mo></mrow><mo>&le;</mo><msub><mi>&alpha;</mi><mi>L</mi></msub><mo>/</mo><msqrt><mi>V</mi></msqrt><mo>&le;</mo><mn>85</mn><mo>&times;</mo><msup><mn>10</mn><mn>3</mn></msup><mrow><mo>(</mo><msup><mi>m</mi><mrow><mo>-</mo><mn>0.5</mn></mrow></msup><mo>&CenterDot;</mo><msup><mi>sec</mi><mrow><mo>-</mo><mn>1</mn></mrow></msup><mo></mo><mo>)</mo></mrow><mo>,</mo></mrow></math>]]></math-cwu><!--imgid="icf0002"file="S2008100926546C00012.gif"wi="122"he="5"top="94"left="35"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="no"/-->通过燃料输送本体内流动的燃料的高频率区域的等价音速αH与所述燃料音速αL之比αL/αH为αL/αH≤0.7。2、根据权利要求l所述的燃料输送管，其特征是，^/#为35X103(m-05sec")《"L/VF《85X103(m-05sec")，"A为.-《0.7。3、根据权利要求l所述的燃料输送管，其特征是，^/VF为20X103(m-05'sec")《35X103(m-。5.sec-1),c^/c^是0.35《^/《0.7。4、根据权利要求1所述的燃料输送管，其特征是，吸附壁面通过使燃料输送本体壁面的至少一部分向内方弯曲而形成，借助于内部压力的变化，弯曲部分向外方挠曲，借此可以增加燃料输送本体的内部容积。全文摘要一种燃料输送管，可以减少喷射喷嘴引起的燃烧喷射时的压力脉动，能防止底板下面配管的振动或噪音的发生，可缩小来自燃料输送本体的放射音。设置在燃料输送本体(1)壁面上的挠性吸附壁面(10)，通过内部压力的变化产生挠曲，使燃料输送本体(1)的内部容积增加。由燃料输送本体(1)内流动的燃料音速α_L与燃料输送本体(1)的内部容积V所决定的α_L/V为20×10³(m^-0.5·sec^-1)≤α_L/V≤85×10³(m^-0.5·sec^-1)成立，高频率区域的等价音速α_H与燃料音速α_L之比α_L/α_H为α_L/α_H≤0.7成立。文档编号F02M55/02GK101260854SQ20081009265公开日2008年9月10日申请日期2003年10月8日优先权日2002年10月11日发明者土屋光,小方哲夫,林耕一,水野贺寿光,渡边荣司,臼井正佳,芹泽由之申请人:臼井国际产业株式会社