专利名称：高强度热轧钢板及其制造方法
技术领域：
本发明涉及实现了成形性和断裂特性的改善的高强度热轧钢板及其制造方法。本申请基于2010年3月10日在日本提出申请的日本特愿2010-053787号和2010年3月10日在日本提出申请的日本特愿2010-053774号主张优先权，并在此援引其内容。
背景技术：
目前，正在进行以钢板的轻量化为目的而使钢板高强度化的尝试。一般而言，钢板的高强度化会导致扩孔性等成形性的劣化。因此，如何得到抗拉强度与扩孔性的平衡优良的钢板是很重要的。
例如，专利文献I中公开了目的在于通过优化铁素体和贝氏体等钢中的显微组织的分率以及铁素体组织中的析出物而得到的抗拉强度与扩孔性的平衡优良的钢板的技术。专利文献I中记载了 能够得到780MPa以上的抗拉强度和60%以上的扩孔率。但是，近来，要求抗拉强度与扩孔性的平衡更优良的钢板。例如，对于作为汽车的底盘部件等使用的钢板，要求使抗拉强度为780MPa以上并且使扩孔率为70%以上。另外，扩孔率比较容易产生偏差。因此，改善扩孔性时，重要的不仅是扩孔率的平均值λ ave，减小作为表示偏差的指标的扩孔率的标准偏差ο也是很重要的。而且，对于如上所述的作为汽车的底盘部件等使用的钢板而言，要求使扩孔率的平均值λ ave为80%以上并且使标准偏差0为15%以下,进一步要求标准偏差σ为10%以下。但是，以往难以满足这些要求。另外，在汽车开到路缘石上等而使底盘构件上负荷强冲击载荷的情况下，可能会以该底盘构件的冲裁面为起点而产生韧性断裂。特别是强度越高的钢板对切口的敏感性越高，因此，更令人担心由该冲裁端面产生断裂。所以，强度越高的钢板，防止上述韧性断裂就越为重要。因此，对于这种作为底盘构件等结构用部件使用的钢板而言，提高断裂特性也很重要。现有技术文献专利文献专利文献I :日本特开2004-339606号公报专利文献2 :日本特开2010-90476号公报专利文献3 :日本特开2007-277661号公报
发明内容
发明所要解决的问题本发明的目的在于提供能够提高扩孔性和断裂特性的高强度钢板及其制造方法。用于解决问题的手段本发明的主旨如下所述。本发明的第一方面的高强度热轧钢板的特征在于，
以质量％计含有C 0. 02% 0· 1%、Si :0· 0019Γ3. 0%、Mn 0. 5% 3· 0%、P 0. 1% 以下、S :0· 01% 以下、Al 0. 001% 2. 0%、N 0. 02% 以下、
Ti 0. 03% 0· 3%、以及Nb 0. 001% 0· 06%,还含有选自由Cu 0. ΟΟΓ . 0%、Cr :0. 001 I. 0%、Mo 0. ΟΟΓ . 0%、Ni :0. 001 I. 0%、以及V 0. ΟΓΟ. 2%组成的组中的至少一种，残余部分包括铁和不可避免的杂质，由下述数学式I表示的参数Q为30. O以上，显微组织包含铁素体组织、贝氏体组织或它们的混合组织，所述显微组织中包含的晶粒的平均粒径为6 μ m以下，轧制面中{211}面的X射线随机强度比为2.4以下，在以板宽方向作为法线的剖面中，就长径为3. O μ m以上的夹杂物而言，以夹杂物的长径/夹杂物的短径表示的长径/短径比的最大值为8.0以下，由长径为3. Ομπι以上的多个夹杂物构成的规定的夹杂物群和轧制方向的长度为30 μ m以上的规定的延伸夹杂物相对于Imm2剖面的轧制方向长度的总和为0. 25mm以下，构成所述规定的夹杂物群的所述多个夹杂物在轧制方向和与轧制方向正交的方向这两个方向上均以相互之间为50 μ m以下的间隔集合，所述规定的延伸夹杂物至少在轧制方向或与轧制方向正交的方向中的任意一个方向上与长径为3. Oym以上的所有夹杂物隔开超过50 μ m的间隔。数式I
权利要求
1.一种高强度热轧钢板，其特征在于， 以质量％计含有 C 0. 02% 0· 1%、Si 0. 001% 3· 0%、Mn :0. 59Γ3. 0%、P :0. 1% 以下、S :0. 01% 以下、Al 0. 001% 2· 0%、N :0. 02% 以下、Ti 0. 03% 0· 3%、和Nb 0. 00Ρ/ΓΟ. 06%, 还含有选自由 Cu 0. ΟΟΓ . 0%、Cr 0. ΟΟΓ . 0%、Mo 0. ΟΟΓ . 0%、Ni 0. 001 I. 0%、和V 0. ΟΓΟ. 2% 组成的组中的至少一种， 残余部分包括铁和不可避免的杂质， 由下述数学式I表示的参数Q为30. O以上， 显微组织包含铁素体组织、贝氏体组织或它们的混合组织， 所述显微组织中包含的晶粒的平均粒径为6 μ m以下， 轧制面中{211}面的X射线随机强度比为2.4以下， 在以板宽方向作为法线的剖面中， 就长径为3. O μ m以上的夹杂物而言，以夹杂物的长径/夹杂物的短径表示的长径/短径比的最大值为8.0以下， 由长径为3. O μ m以上的多个夹杂物构成的规定的夹杂物群和轧制方向的长度为30 μ m以上的规定的延伸夹杂物相对于Imm2剖面的轧制方向长度的总和为0. 25mm以下，构成所述规定的夹杂物群的所述多个夹杂物在轧制方向和与轧制方向正交的方向这两个方向上均以相互之间为50 μ m以下的间隔集合， 所述规定的延伸夹杂物至少在轧制方向或与轧制方向正交的方向中的任意一个方向 上与长径为3. Oym以上的所有夹杂物隔开超过5(^111的间隔
2.一种高强度热轧钢板，其特征在于， 以质量％计含有 C 0. 02% 0· 1%、Si 0. 001% 3· 0%、Mn 0. 59Γ3. 0%、P 0. 1% 以下、S 0. 01% 以下、Al 0. 001% 2· 0%、N 0. 02% 以下、Ti 0. 03%"0. 3%、Nb 0. 00Ρ/ΓΟ. 06%、REM 0.0001% 0· 02%、和Ca 0. ΟΟΟΡ/ΓΟ. 02%, 还含有选自由 Cu 0. ΟΟΓ . 0%、Cr 0. ΟΟΓ . 0%、Mo 0. ΟΟΓ . 0%、Ni 0. 001 I. 0%、和V0. ΟΓΟ. 2% 组成的组中的至少一种， 残余部分包括铁和不可避免的杂质， 由下述数学式I’表示的参数Q’为30. O以上， 显微组织包含铁素体组织、贝氏体组织或它们的混合组织， 所述显微组织中包含的晶粒的平均粒径为6 μ m以下， 轧制面中{211}面的X射线随机强度比为2.4以下， 在以板宽方向作为法线的剖面中， 就长径为3. O μ m以上的夹杂物而言，以夹杂物的长径/夹杂物的短径表示的长径/短径比的最大值为8.0以下， 由长径为3. Oym以上的多个夹杂物构成的规定的夹杂物群和轧制方向的长度为.30 μ m以上的规定的延伸夹杂物相对于Imm2剖面的轧制方向长度的总和为0. 25mm以下，构成所述规定的夹杂物群的所述多个夹杂物在轧制方向和与轧制方向正交的方向这两个方向上均以相互之间为50 μ m以下的间隔集合， 所述规定的延伸夹杂物至少在轧制方向或与轧制方向正交的方向中的任意一个方向上与长径为3. O μ m以上的所有夹杂物隔开超过50 μ m的间隔， 数学式I ’中，[Ti]表示Ti含量，[S]表示S含量，[Ca]表示Ca含量，[REM]表示REM含量，其中，含量的单位为质量％。
3.如权利要求2所述的高强度热轧钢板，其特征在于，满足下述数学式2，并且所述长径/短径比的最大值为3.0以下， 0. 3≤ ([REM]/140)/([Ca]/40)数学式 2。
4.如权利要求I所述的高强度热轧钢板，其特征在于，以质量％计还含有B:.0. ΟΟΟΡ/ΓΟ. 005%。
5.如权利要求2所述的高强度热轧钢板，其特征在于，以质量％计还含有B:O. ΟΟΟΡ/ΓΟ. 005%。
6.如权利要求3所述的高强度热轧钢板，其特征在于，以质量％计还含有B:O. ΟΟΟΡ/ΓΟ. 005%。
7.如权利要求4所述的高强度热轧钢板，其特征在于， 固溶C和固溶B的总计晶界个数密度超过4. 5个/nm2且为12个/nm2以下， 晶界上析出的渗碳体的粒径为2 μ m以下。
8.如权利要求5所述的高强度热轧钢板，其特征在于， 固溶C和固溶B的总计晶界个数密度超过4. 5个/nm2且为12个/nm2以下， 晶界上析出的渗碳体的粒径为2 μ m以下。
9.如权利要求6所述的高强度热轧钢板，其特征在于， 固溶C和固溶B的总计晶界个数密度超过4. 5个/nm2且为12个/nm2以下， 晶界上析出的渗碳体的粒径为2 μ m以下。
10.一种高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于， 包括以下工序 对钢坯进行加热后进行超过1150°C的温度区域内的累积压下率达到70%以下、1150°C以下的温度区域内的累积压下率达到10%以上且25%以下的粗轧的工序； 继而将精轧的开始温度设定为1050°C以上、将精轧的结束温度设定为Ar3+130°C以上且Ar3+230°C以下来进行精轧的工序； 继而将冷却速度设定为15°C /秒以上来进行冷却的工序；以及 继而在640°C以下的温度区域内进行卷取的工序， 所述钢坯以质量％计含有 C0. 02% 0· 1%、Si0. 001% 3· 0%、Mn :0. 59Γ3. 0%、P :0. 1% 以下、S :0. 01% 以下、Al 0. 001% 2· 0%、N :0. 02% 以下、Ti 0. 03% 0· 3%、和Nb 0. 00Ρ/ΓΟ. 06%, 还含有选自由 Cu 0. ΟΟΓ . 0%、Cr 0. ΟΟΓ . 0%、Mo 0. ΟΟΓ . 0%、Ni 0. 001 I. 0%、和V 0. ΟΓΟ. 2% 组成的组中的至少一种， 残余部分包括铁和不可避免的杂质，由下述数学式I表示的参数Q为30. O以上，
11.一种高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于， 包括以下工序 对钢坯进行加热后进行超过1150°c的温度区域内的累积压下率达到70%以下、1150°C以下的温度区域内的累积压下率达到10%以上且25%以下的粗轧的工序； 继而将精轧的开始温度设定为1050°C以上、将精轧的结束温度设定为Ar3+130°C以上且Ar3+230°C以下来进行精轧的工序； 继而将冷却速度设定为15°C /秒以上来进行冷却的工序；以及 继而在640°C以下的温度区域内进行卷取的工序， 所述钢坯以质量％计含有 C0. 02% 0· 1%、 Si0. 001% 3· 0%、 Mn :0. 59Γ3. 0%、P :0. 1% 以下、S :0. 01% 以下、 Al 0. 001% 2· 0%、N :0. 02% 以下、 Ti :0. 03%"0. 3%、 Nb 0. 00Ρ/ΓΟ. 06%、REM 0.0001% O. 02%、和Ca 0. ΟΟΟΡ/ΓΟ. 02%, 还含有选自由 Cu 0. ΟΟΓ . 0%、Cr 0. ΟΟΓ . 0%、Mo 0. ΟΟΓ . 0%、Ni 0. 001 I. 0%、和V0. ΟΓΟ. 2% 组成的组中的至少一种， 残余部分包括铁和不可避免的杂质， 由下述数学式I’表示的参数Q’为30. O以上，
12.如权利要求11所述的高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，所述钢坯满足下述数学式2，O.3 ≤([REM]/140) / ([Ca] /40)数学式 2
13.如权利要求10所述的高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，所述钢坯以质量％计还含有 B 0. 0001% 0· 005%。
14.如权利要求11所述的高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，所述钢坯以质量％计还含有 B 0. 0001% 0· 005%。
15.如权利要求12所述的高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，所述钢坯以质量％计还含有 B 0. 0001% 0· 005%。
全文摘要
在高强度热轧钢板的以板宽方向作为法线的剖面中，就长径为3.0μm以上的夹杂物而言，以夹杂物的长径/夹杂物的短径表示的长径/短径比的最大值为8.0以下，由长径为3.0μm以上的多个夹杂物构成的规定的夹杂物群和轧制方向的长度为30μm以上的规定的延伸夹杂物相对于1mm2剖面的轧制方向长度的总和为0.25mm以下。构成所述规定的夹杂物群的所述多个夹杂物在轧制方向和与轧制方向正交的方向这两个方向上均以相互之间为50μm以下的间隔集合。所述规定的延伸夹杂物至少在轧制方向或与轧制方向正交的方向中的任意一个方向上与长径为3.0μm以上的所有夹杂物隔开超过50μm的间隔。
文档编号B21B3/00GK102791896SQ201180013139
公开日2012年11月21日 申请日期2011年3月9日 优先权日2010年3月10日
发明者土师纯治, 河野 治, 高桥雄三 申请人:新日本制铁株式会社