本发明涉及旋压技术中的旋压设备技术领域，具体涉及一种药型罩旋压设备。
背景技术：
药型罩是某些产品的重要部件，药型罩有许多的要求，要求零件加工精度较高；如要求任何截面上的壁厚差小，并且要求零件表面的划伤、压痕不大于小，同时对药型罩静破甲深度还有要求。通常药型罩的加工方式有冲压、旋压、冷挤压等方法。
冲压成形的方式有如下特点，药型罩在多次较大压力镦挤整形下，在药型罩的内外表面形成一层致密的加工硬化层，这个加工硬化层密度大、晶粒细化，表面粗糙度低；加工工序多，生产率低，模具损耗大，尤其是整形凹模为一盲孔结构，在镦挤冲击载荷的反复作用下，工作型腔很容易发生变形而报废；另外，冲压成形制备药型罩还有产品良率低、加工质量差、破甲性能不稳定的缺点。冷挤压成形即把金属毛坯放在冷挤压模腔内，在室温条件下，通过固定在压力机上凸模向毛坯施加压力，使金属毛坯产生塑性变形而制得零件的加工方法，冷挤压加工材料利用率较低，而且表面还要进行机械加工，加工麻烦，生产效率低。
旋压成形即采用平板毛坯或喇叭形毛坯，通过旋压加工，达到产品图要求。旋压加工具有以下特点：产品尺寸精度高、表面粗糙度低；加工工序少，材料利用率高、产品成本低；加工质量好，工艺和装备简单，所需设备吨位小；破甲性能稳定。但是目前还没有专门针对药型罩加工的设备和方法。
技术实现要素：
本发明解决的技术问题是提供一种通过旋压的药型罩加工的设备，实现药型罩旋压加工成形。
为解决上述技术问题，本发明的技术方案是：一种药型罩旋压设备，包括旋轮装置、芯模和尾顶装置，所述的芯模与尾顶装置同轴设置，所述的旋轮装置设置在芯模的外侧， 所述的旋轮装置采用双锥面形旋轮；所述的芯模包括工作部和连接部，所述的工作部为锥形，所述的工作部通过连接部与机床连接；所述的尾顶装置包括尾顶体和顶杆，所述的尾顶体可伸缩的设置在顶杆中。
进一步地，所述的旋轮装置的工作角α为50°，所述旋轮装置的工作半径为r为2.5mm，所述的旋轮装置的退出角为β为46°，所述旋轮装置的直径R为120mm~300mm之间的任意值。
进一步地，所述的旋轮装置为钨系高速钢且经热处理的材料件。
进一步地，所述的旋轮装置为W18Cr4V材料件，硬度在60HRC～64HRC之间。
进一步地，所述的芯模工作部的锥角γ为59°22′~59°26′之间的任意值，所述的芯模的工作部大端圆柱部分设置有环形凹槽（211）。
进一步地，所述的芯模为经热处理的W18Cr4V材料件，硬度为58HRC～64HRC之间。
进一步地，所述顶杆为经过淬火处理的中碳钢材料件。
进一步地，所述顶杆为淬硬处理的50钢材料件，硬度在54HRC～56HRC之间。
本发明实现的有益效果主要有以下几点：旋轮装置采用双锥面形旋轮，可以满足药型罩的强力旋压时的剪切变形要求，通过旋轮的工作圆弧推移材料，从而增强旋压的效果；通过计算或实验验证，确定了旋轮、芯模的各项参数，保证了药型罩的高精度旋压。
附图说明
图1为本发明实施例一中药型罩旋压设备的旋轮装置、芯模和尾顶装置的连接关系结构示意图；
图2为本发明实施例一中药型罩旋压设备的旋轮装置的具体结构示意图；
图3为本发明实施例一中药型罩旋压设备的旋轮装置上的旋轮的参数示意图；
图4为本发明实施例一中药型罩旋压设备的芯模的具体结构示意图；
图5为本发明实施例一中药型罩旋压设备的尾顶装置的具体结构示意图。
附图标记说明：1-旋轮装置，11-旋轮，12-衬套，13-旋轮轴，14-旋轮座，15-轴承，16-螺母，2-芯模，21-工作部，22-连接部，221-环形凹槽，3-尾顶装置，31-尾顶体，311-端盖，32-顶杆。
附图仅用于示例性说明，不能理解为对本专利的限制；为了更好说明本实施例，附图某些部件会有省略、放大或缩小，并不代表实际产品的尺寸；对于本领域技术人员来说，附图中某些公知结构及其说明可能省略是可以理解的；相同或相似的标号对应相同或相似的部件；附图中描述位置关系的用语仅用于示例性说明，不能理解为对本专利的限制。
具体实施方式
为了便于本领域技术人员理解，下面将结合附图以及实施例对本发明进行进一步详细描述。
实施例一
参阅图1，一种药型罩旋压设备，包括旋轮装置1、芯模2和尾顶装置3，所述的芯模2与尾顶装置3同轴设置，所述的旋轮装置1设置在芯模2的外侧，轮装置1、芯模2和尾顶装置3使用时均安装在机床的主体结构上，芯模2与机床的主体的动力机构连接，通过动力机构的带动而转动，从而带动需要旋压的坯料旋转，尾顶装置3用于与芯模2配合，共同固定待旋压的坯料，旋轮装置1在侧面挤压待旋转的坯料，使得坯料旋转的同时受压成形。
参阅图1~5，通过理论研究和实际实验，因药型罩的强力旋压属于剪切变形，主要靠旋轮的工作圆弧推移材料，所述的旋轮装置1采用双锥面形旋轮。所述的芯模2包括工作部21和连接部22，所述的工作部21为锥形，与药型罩的内部结构形状需一致，工作部21即一个模具，用于药型罩成形的模具；所述的工作部21通过连接部22与机床的动力结构连接，动力结构可以选择电机，即连接部22主要起到连接工作部21与机床主体上的动力机构的作用。所述的尾顶装置3包括尾顶体31和顶杆32，所述的尾顶体31可伸缩的设置在顶杆32中，可以通过液压机构或电机与丝杆配合实现顶杆32在尾顶体31中伸缩，从而将坯料顶压在芯模2上，同时顶杆32还需要随芯模2一同旋转。
参阅图2和图3，药型罩强力旋压用旋轮的工作角对旋压过程的影响不大，一般多从旋轮本身结构上考虑，来确定其大小，实验验证，所述的旋轮装置1的工作角α为50°为宜。旋轮的工作圆弧半径是重要的结构参数，加大旋轮的工作圆弧半径，可使旋轮与工件接触面的前后重叠部分增加，从而提高旋压件的表面质量，大的工作圆弧半径还有利于提高旋轮的工作寿命。但大的工作圆弧半径使材料的轴向流动困难，导致旋压件扩径增大.实际上旋轮工作圆弧半径过大时，由于旋压力相应增大,会使旋轮在工作时的退让严重的不均匀，在旋压件上形成波纹，这样反而降低了旋压件的表面质量。在薄壁锥形件强力旋压时如果采用大的工作圆弧半径，有可能使工件承受强烈的拉深作用而破裂。但如果旋轮的工作圆弧半径过小，则不但会降低旋压件的表面质量，而且有可能使工件紧箍在芯模上不宜卸下。因此在具体的旋压条件下，旋轮的工作圆弧半径都有其最佳值。通过实验验证，对于药型罩旋压，所述旋轮装置1的工作半径为r为2.5mm。退出角的作用在于使旋轮后部离开工件的已旋部分，只要退出角不是很小，对旋压的变形过程基本没有影响，可按旋轮本身结构上的考虑确定大小所述的旋轮装置的退出角为β为46°。通过验证，所述旋轮装置1的直径R为120mm~300mm之间的任意值即可。
另外，旋轮在工作过程中，要承受很高的接触压力、剧烈摩擦和由此引起的发热现象，因此,旋轮应具有足够高的强度、硬度、耐磨性和良好的耐热性。因此，所述的旋轮装置1为钨系高速钢且经热处理的材料件，优选为W18Cr4V材料件，经过热处理硬度在60HRC～64HRC之间为宜。
参阅图4，对药型罩旋压，芯模主要尺寸为芯模工作部分锥角。芯模锥角的确定应考虑药型罩成型后的回弹，即芯模锥角应较药型罩的内锥角小一个回弹角。影响回弹角大小的因素很多，如药型罩的材料状态、壁厚及变形条件等。目前还没有计算强力旋压药型罩回弹角的公式，一般根据试验来确定。由于紫铜T2Y强度较高，药型罩回弹严重，通过多次试验，所述的芯模2工作部的锥角γ为59°22′~59°26′之间值最好。因药型罩需要撤销顶部圆角，为了车削药型罩顶部圆角，必须保证旋压后的药型罩紧固在芯模上，故在芯模大端圆柱部分，加工一个深度为0.5mm、宽度为3mm的环形凹槽211，最终车削掉该多余的环形部分即可。
同样，由于药型罩在强力旋压时，芯模要承受很高的压力、强烈的摩擦和热效应作用，要求芯模必须有足够的强度、硬度、刚度和良好的耐磨性、耐热性,因此一般采用高速钢、合金工具钢和轴承钢等材料制造芯模，并进行强化热处理，故所述的芯模2为经热处理的W18Cr4V材料件，硬度为58HRC～64HRC之间。顶杆的材料一般采用中碳钢，为了使其能承受较大的顶紧力和提高其工作端面的耐磨性，应对其进行淬火处理，所述顶杆32为经过淬火处理的中碳钢材料件，如所述顶杆32选用淬硬处理的50钢材料件，硬度在54HRC～56HRC之间。
显然，本发明的上述实施例仅仅是为清楚地说明本发明所作的举例，而并非是对本发明的实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明权利要求的保护范围之内。